HF effektförstärkare baserad på billiga fältarbetare IRF-IRL. Effektförstärkare på IRF630 för HF-radiostation Ringar lindas med ett lager lackerad trasa innan de lindas
Transkript
1 33 KRAFTFULL FÖRSTÄRKARE PÅ 4 FÄLTTRANSISTORER Kretsen nedan låter dig erhålla den specificerade uteffekten med minimala förluster när du summerar utsignalerna. För att erhålla höga värden på uteffekten är parallellanslutning av två eller flera Motorola MRF150 fälteffekttransistorer möjlig. Denna metod att slå på för bipolära transistorer används praktiskt taget inte på grund av deras låga ingångsimpedans. I en gemensam källa-krets har effektfälteffekttransistorer ungefär en gånger högre ingångsimpedans än en bipolär transistor med jämförbar effekt i en gemensam-emitterkrets. Utgångsimpedansvärdet beror på matningsspänningen och uteffektnivån. Antalet parallellkopplade transistorer begränsas av fysiska snarare än elektriska faktorer. Den totala induktansen för transistorterminalerna är den viktigaste orsaken till att det maximala värdet för arbetsfrekvensen begränsas. Inverkan av ledningsinduktansen ökar med minskande matningsspänning och ökande uteffekt. Eftersom minimiavståndet mellan transistorer begränsas av storleken på deras paket, är en praktisk förbättring att minska storleken på transistorerna. Vid högre frekvenser kan transistorernas ledningsinduktans användas som en del av en distribuerad krets, men detta begränsar driftfrekvensområdet kraftigt. Sådana kretsar används ofta i mikrovågsenheter baserade på bipolära transistorer. Vid parallellkoppling av kraft-MOS-transistorer måste en annan viktig aspekt beaktas. Om frekvensen för transistorns enhetsförstärkning (f) är tillräckligt hög, kan förstärkaren förvandlas till en generator, vars resonanssystem kommer att bildas av induktanserna hos gateledarna och transistorernas drain-source-kapacitanser . Positiv återkoppling tillhandahålls genom genomflödeskapacitansen för dräneringsgrinden. Den resulterande fasförskjutningen på 360 inträffar vid frekvenser generellt över förstärkarens arbetsområde. Således kan de resulterande svängningarna vara frånvarande vid utgången av RA, men ha en betydande amplitud vid transistorernas kollektorer. Generering kan elimineras genom att reducera till de minsta möjliga värdena för induktansen i grindkretsen, bestående av induktanserna för utgångarna från de separerande kondensatorerna C7 ... C10 (Fig. 1) och utgångarna från transistorgrindarna. Användningen av lågimpedans icke-induktiva motstånd R15 ... R18 minskar inte förstärkningen i driftfrekvensområdet och gör det möjligt att uppnå bättre PA-stabilitet. Kretsdiagram Beskrivning Figur 1 visar ett komplett schema över en FET-effektförstärkare. Matningsspänningen kan vara V och beror på enhetens linearitetskrav. Förspänningen ställs in för varje transistor separat, så det finns inget behov av att välja transistorer enligt gränsspänningsvärdet. Effektförstärkningsfaktorn för MOS-transistorer i värdet på fig. ett
4 36 AUGUSTI Fig. 6 ry Curies. Å andra sidan är det ganska svårt att hitta magnetiska kärnor med låg µi och stora tvärsnittsareor. För att uppnå det minsta induktansvärdet som krävs för en frekvens på 2 MHz, är två transformatorer på ledningarna kopplade i serie. Båda har ett resistansomvandlingsförhållande på 9:1. Du kan använda parallellkopplingen av transformatorns sekundärlindningar, samtidigt som du fördubblar antalet varv i varje lindning. C11 måste vara konstruerad för flödet genom den av stora värden av reaktiv ström. Strukturellt är C11 fixerad direkt över spolen i transformatorns primärlindning. Parallellkoppling av keramiska eller glimmerkondensatorer med lägre kapacitanser rekommenderas inte. Designegenskaper På grund av den nära placeringen av fyra MOS-transistorer var det inte möjligt att tillhandahålla effektiv jordning vid en hög frekvens, vilket resulterade i att förstärkningen minskar med 1,0 ... 1,5 dB vid en frekvens på 30 MHz (Fig. 4) ). Du kan förbättra situationen genom att ansluta en ledande remsa av transistorernas alla jordade terminaler. En annan metod är att lokalisera kronblad under skruvarna som håller transistorerna, som är lödda till närmaste jordpunkt. I detta fall används radiatorn som högfrekvent jord. Även om värdet på 3:e ordningens intermodulationsdistorsion inte är särskilt högt (fig. 4), är denna koefficient bättre än -30 dB vid alla frekvenser för 5:e ordningens intermodulationsprodukter. Det kan också förväntas att förkastningen av 9:e ordningens och högre intermodulationsprodukter kommer att vara -50 till -60 dB. Det kan också ses att intermodulationskoefficienten förblir konstant med minskande uteffekt, i motsats till RA-kretsar gjorda på bipolära transistorer, där en ökning av intermodulationsdistorsion observeras. Innehållet i spektrumet av utsignalen från förstärkaren av övertonskomponenter beror mycket starkt, som i andra liknande balanserade enheter, på balanseringen av armarna på push-pull-steget. Situationen är värst vid låga frekvenser, där den andra övertonsdämpningen är dB. Undertryckning av den 3:e övertonskomponenten i utsignalen vid en bärvågsfrekvens på 6,0 ... 8,0 MHz är 12 dB. I detta fall är det nödvändigt att använda övertonsfilter för signal, vars beskrivning och design finns i litteraturen. Förstärkaren förblir stabil när utgångsfelanpassningen är 3:1, samt när matningsspänningen minskar. I MOSFETs med gemensamma källor är återkopplingsförstärkningen flera gånger högre än den för bipolära transistorer med gemensamma emitter. Som ett resultat är en korrekt designad MOSFET-förstärkare mer robust, särskilt med varierande belastningsförhållanden. Särskild uppmärksamhet bör ägnas åt utformningen av kylflänsen, som måste säkerställa effektiv värmeavledning från transistorerna. Med en uteffekt på W är det nödvändigt att använda kylradiatorer gjorda av ett material med hög värmeledningsförmåga, till exempel koppar. Det är möjligt att använda en kombinerad radiator, som har kopparinsatser på de ställen där transistorerna är fästa, och resten är gjord av en aluminiumlegering. Transistorernas fästpunkter bör ha en slät (polerad) yta, som det är önskvärt att smörja med värmeledande fett. Figurerna 5 och 6 visar förstärkarens tryckta kretskort. Baserat på material från Motorola RF Application Reports.
6 38 AUGUSTI Motstånd för att skapa en partiell automatisk offset. Driftsfrekvensen vid vilken oscillatorlamporna kan fungera tillförlitligt bör inte överstiga det värde som anges i manualen som gräns, eftersom detta leder till följande oönskade fenomen. 1. Lampans temperaturregim bryts på grund av en ökning av högfrekventa förluster på elektroderna, cylindern och elektrodledningarna. Överhettning av nätet och de ställen där glaset möter metallen kan leda till bildning av lokala mekaniska spänningar, mikrosprickor, vilket orsakar en förlust av vakuum och fel på lampan. Den totala mängden värme som frigörs i glas-till-metall-övergångarna och vid elektrodledarna är proportionell mot frekvensen till effekten av 2,5 och det momentana värdet av kvadraten på potentialskillnaden mellan anoden och nätet. 2. Lampornas utgångsparametrar (effekt och effektivitet) minskar på grund av en ökning av elektronernas flygvinkel. 3. Faran för självexcitering av lampor ökar på grund av en ökning av interna lampanslutningar. Den erforderliga driftstemperaturen för oscillatorlampor med hög effekt och vissa typer av oscillatorlampor med medelstor effekt uppnås genom att använda en av tre typer av forcerad kylning av luft, vatten och förångning. Luftkylning är lättast att använda och låter dig sänka anodtemperaturen till 250 C. Vid användning av oscillatorlampor med denna typ av kylning måste följande rekommendationer följas. Kylluften måste vara torr och ren. Vatten eller olja som fastnar på glaset kan komma in i luftkanalen och skada lampan. Mängden luft som tillförs för kylning får inte vara mindre än normen som anges i manualen för varje typ av lampa. Luftflödet för kylning av lampans glaskolv och benen bör riktas på ett sådant sätt att glasets temperatur inte överstiger 150 ° C någonstans och inga zoner med skarpa temperaturförändringar över glasets yta skapas. När luft tillförs för kylning från fläktar placerade i lampornas omedelbara närhet bör speciella åtgärder vidtas för att förhindra att dessa vibrationer, till exempel ska luftkanalerna anslutas genom flexibla anslutningar, mjuka gummi- eller silkeslangar etc. Vattenkylning av lampor i vissa fall gör det möjligt att något öka effekten som avges av anoden, eftersom denna typ av kylning kan minska anodtemperaturen till 120 C. Kraftfulla vattenkylda generatorlampor är nedsänkta i en tank med rinnande kylvatten. Förbrukningen av vatten per 1 kW effekt som tas bort från anodens yta beror på lampans effekt, dess design och tankens enhet och fluktuerar inom l / min. Vid användning av vattenkylda generatorlampor måste följande regler följas. Kylvattnet ska vara rent och fritt från mineralföroreningar. Det rekommenderas att kyla anoderna med destillerat vatten. Vatten med en hårdhet som överstiger 0,17 g/l och med ett motstånd på mindre än 4 kΩ per 1 cm 3 bör inte användas. För jämn kylning av anoderna måste vattenflödet runt anoden riktas nedifrån och upp. I detta fall är det nödvändigt att vattenflödets täthet runt hela anodens arbetsyta är enhetlig och en luftkudde bildas inte. Inflödet och dräneringen av vatten från den jordade sektionen av rörledningen till de kylda delarna av lampan, som strömförsörjs i förhållande till marken, måste utföras genom rörledningar gjorda av isoleringsmaterial av erforderlig längd, så att vattenpelaren placeras i dem har ett tillräckligt stort motstånd och läckströmmen var minimal. Längden på en isolerad rörledning väljs vanligtvis beroende på vattenresistiviteten med en hastighet av 0,3 ... 0,6 m per 1 kV spänning. Mängden vatten som tillförs för kylning måste vara tillräcklig och överensstämma med de standarder som anges i manualen för varje typ av lampa. För att undvika intensiv beläggningsbildning bör utloppsvattentemperaturen inte överstiga 70 C. Evaporativ kylning skiljer sig från vattenkylning genom att den värme som frigörs av anoden huvudsakligen går till avdunstning av vatten. Denna typ av kylning är mer ekonomisk eftersom förångning av vatten kräver mer värme än att värma det från normal temperatur till kokning. För att öka kylytan och förbättra dess vätbarhet med vatten har radiatorn på anoden på den evaporativt kylda lampan koniska tänder. I fördjupningarna mellan tänderna har temperaturen på anodytan det högsta värdet och vattnet som kommit dit förvandlas till ångbubblor, som kastas ut ur fördjupningen, ger plats för vatten osv. Denna typ av kylning låter dig ta bort upp till 500 W effekt från 1 cm 2 av anodytan. Med en ytterligare ökning av effekten bildas en ångfilm och värmeöverföringen försämras. Resten av kraven för drift av evaporativkylda generatorlampor liknar dem för drift av vattenkylda generatorlampor. Förutom ovanstående funktioner för användningen av generatorlampor är det nödvändigt att följa följande rekommendationer för driften av generatorlampor. 1. Radioanordningar i vilka generatorlampor används måste tillhandahålla särskilda skyddsanordningar för generatorlampor i händelse av nödsituationer för utrustningen (brist på kylning, betydande överskott av tillåtna strömmar etc.). Det bör tillhandahållas att i frånvaro av minst en av kyltyperna är matningsspänningarna frånkopplade och de kan inte slås på. I kylsystemet bör hydrauliska kontakter användas som inte reagerar på en tryckförändring, utan på en förändring i kylvätskans flöde. I anodens kretsar och nät av kraftfulla generatorlampor måste anordningar tillhandahållas som stänger av matningsspänningarna för elektroderna när de maximala strömmarna överskrids med 2,5 ... 3 gånger eller begränsar urladdningsströmmen. Följande enheter kan användas som sådana enheter: - höghastighetsreläer (svarstid inte mer än 100 ms), vilket orsakar frånkoppling av motsvarande strömkälla eller brott i primärlindningen på matningstransformatorn (för installationer av industrityp med en kapacitet på högst kW); - shuntning av lampor i händelse av haveri genom gasurladdning eller andra anordningar med lågt inre motstånd; - införande av ett begränsande motstånd i anodkretsen, vilket minskar urladdningsströmmen.
7 39 För att förhindra förstörelse av en kraftfull oscillatorlampa (med en effekt på mer än 15 kW) i händelse av en urladdning i den, om en kraftkälla med kapacitivt filter används, måste ett höghastighets elektroniskt skydd installeras parallellt med anodkretsen. För att undvika överbelastning av styr- och skärmnäten måste skyddskretsen sörja för att magnetiseringsspänningen och skärmnätets matningsspänning tas bort samtidigt när anodspänningen är frånkopplad. Det är också nödvändigt att sörja för förändringar i lägena för lamporna i de preliminära stegen efter att skyddet för slutsteget har utlösts. 2. Slå på generatorlampan och mata spänningen till elektroderna bör utföras i följande ordning: - efter att alla elektroder anslutits, slås alla typer av kylning av lampan och utrustningselementen på; - glödtrådsspänningen är påslagen, medan det är nödvändigt att kontrollera att startströmmen inte överstiger värdet som anges i referensboken, eller inte överstiger mer än en och en halv gånger det nominella värdet (för medel- och högeffektgeneratorer lampor); - spänningen som blockerar lampan tänds; - anodens spänning och lampans skärmnät är påslagna (jämnt eller i steg i enlighet med bruksanvisningen), medan det är strängt förbjudet att slå på skärmningsnätets spänning tidigare än anoden; - AC-spänningar slås på (excitering eller modulering), och DC-spänningarna bringas till sina nominella värden. Lampan släcks i omvänd ordning. För att säkerställa att de konstanta spänningarna inte överstiger de maximalt tillåtna värdena när exciteringen tas bort, rekommenderas att först minska dem vid behov. Tvångskylning av alla typer för allmänna lampor bör stoppas endast minuter efter att glödtrådsspänningen har stängts av, såvida inte en annan tidpunkt anges i den tekniska dokumentationen för en specifik typ av lampa. Det är förbjudet att slå på högspänningen på anoden och skärmnätet när glödtrådsspänningen är påslagen, eftersom detta kan skada lampan på grund av haveri och förstörelse av katoden. 3. För att förbättra vakuumet och återställa den elektriska styrkan hos generatorlamporna, används i vissa fall en speciell utbildning, som måste utföras när lampan tänds för första gången och under långa pauser (upp till 3 månader) ) i arbetet, samt med jämna mellanrum (en gång var tredje månad) vid förvaring om det anges i passet eller på lampetiketten. Träning utförs vanligtvis i en anordning där en lampa fungerar. Lampan är installerad i kretsen och förses med glödtråd och förspänning i vanlig ordning. Lampan hålls i detta läge i 30 minuter. Därefter appliceras spänningar på de återstående elektroderna, lika med ungefär hälften av deras nominella värde, så att effekten som försvinner vid anoden och de återstående elektroderna är 0,4 ... 0,5 effekt i det nominella läget. Efter minuter (beroende på storleken på lampans inredning) bringas spänningen på anoden och resten av elektroderna gradvis eller i steg till det nominella (med en minuts exponering vid varje steg) och bibehålls i minst 30 minuter. När haverier uppstår minskar anodspänningen tills de stannar och hålls i detta läge i min, varefter den stiger igen. Sådan träning genomförs tills avbrotten försvinner vid full arbetsanodspänning. För att skydda lampan från skador till följd av haverier under träning, kopplas vanligtvis ett motstånd till lampans anodkrets, vilket är flera gånger högre än det vanliga begränsningsmotståndet. 4. Oscillatorlampornas arbetsposition ska som regel vara vertikal, och för oscillatorlampor med medel- och högre watt är denna regel obligatorisk. 5. I de fall lampan är ansluten till generatorkretsen när man arbetar med lampor i VHF- och HF-områdena, är det nödvändigt att upprätta en tillförlitlig och enhetlig elektrisk kontakt runt omkretsen av den yttre delen av elektroderna och upprätthålla inriktningen, exklusive radiella spänningar och böjkrafter i terminalerna och lampfästena. Dessutom är det nödvändigt att använda en sådan design av anodkretsen, vilket skulle utesluta förekomsten av en ökad koncentration av högfrekventa fältlinjer i cylinderdielektriken på ett ställe, eftersom den lokala överhettningen som uppträder i dessa fall kan orsaka dess uppmjukning och punktering (vakuumbrott). Dålig kontakt med ledningarna på grund av överhettning av glas-till-metall-övergångarna kan leda till samma resultat. Fästning av medel- och högeffektgeneratorlampor i utrustningen bör endast utföras av anodflänsen, tanken eller kylaren. Det är förbjudet att använda resten av lampledningarna för detta ändamål, eftersom deras konstruktioner som regel inte är utformade för effekten av tunga belastningar. 6. Utformningen av elementen i direkt kontakt med lampledningarna bör göras på ett sådant sätt att tillförlitliga elektriska och termiska kontakter säkerställs. 7. När man använder generatorlampor, särskilt för kraftfulla lampor, bör man komma ihåg att läget i vilket glödtrådsspänningen appliceras på lampan utan strömuttag är svårare för katoden än i det normala driftläget. Därför, under avbrott i driften av utrustningen från 30 minuter till 2 timmar, rekommenderas det att minska värmespänningen med % av det nominella värdet. Med längre avbrott i driften bör generatorlampan gå in i läget gradvis, d.v.s. genomföra en träningscykel. 8. Om det är nödvändigt att använda generatorlampor som är konstruerade för kontinuerlig drift i ett pulserat läge, kan man utgå från följande överväganden: i pulslängdsintervallet från 0,1 μs till 1 ms, bör lampornas elektriska driftläge omräknas baserat på otillåtligheten av att överskrida medeleffekterna som förbrukas av elektroder. När pulslängden är mer än 1 ms kan omräkningen utföras endast med hänsyn till den termiska uppvärmningen under pulspassagen. En ökning av konstanta spänningar vid elektroderna på generatorlampor, avsedda för kontinuerlig drift, i förhållande till driften av värden vid användning av dem i ett läge med pulsnätsmodulering är inte tillåten. 9. Vid användning av pulsgenerator- och modulatorlampor är det strängt förbjudet att använda dem i pulslägen som överstiger de som anges i referensboken som begränsande, till exempel att minska arbetscykeln eller öka pulslängden vid maximal anodström.
RU9AJ "HF och VHF" 5 2001 Effektförstärkare baserad på GU-46-lampor I korta våglängder vinner glaspentoden GU-46 allt större popularitet, på vilken RU9AJ byggde en kraftfull förstärkare för alla amatörer
GRUNDLÄGGANDE OM KRETSTEKNIK GRUNDLÄGGANDE OM KRETSTEKNIK ... 1 1. GRUNDLÄGGANDE BESTÄMMELSER ... 1 2. FÖRSTÄRKNING AV SVAGA SIGNALER ... 6 3. FÖRSTÄRKNING AV STARKA SIGNALER ... 14 4. GRUNDLÄGGANDE FÖRSTÄRKARE MICRO ...18 1. Grundläggande bestämmelser
Föreläsning 8 Ämne 8 Specialförstärkare DC-förstärkare
STRÖMFÖRSÖRJNING IPS-1000-220 / 110V-10A IPS-1500-220 / 110V-15A IPS-1000-220 / 220V-5A IPS-1500-220 / 220V-7A DC (А 00 / 1 DC200 / 1 DC20V / 1 DC20V -10A (IPS-1000-220 / 110V-10A (DC / AC) / DC) DC (AC) / DC-1500-220 / 110V-15A (IPS-1500-220 / 110V-15A (DC / AC) / DC)
3.1 Allmän information 3 Monoblock MB01 Röntgenströmförsörjningsenheten IEC-F7 inkluderar ett monoblock, som inkluderar en högspänningstransformator-likriktarenhet, en glödtrådstransformator och en röntgenstråle
STABILISERADE STRÖMKÄLLOR IPS-1000-220 / 24V-25A IPS-1200-220 / 24V-35A IPS-1500-220 / 24V-50A IPS-950-220 / 48V-12A IPS-2050A-48V-12A IPS-2050A-4 1500-220 / 48V-30A IPS-950-220 / 60V-12A IPS-1200-220 / 60V-25A
STABILISERAD STRÖMFÖRSÖRJNING IPS-300-220 / 110V-4A-1U-D IPS-300-220 / 110V-4A-1U-E IPS 300-220 / 110V-4A-1U-DC (AC) / DC IPS 300-220 / 110V-4A-1U-DC (AC) / DC-E IPS-300-220 / 220V-2A-1U-D IPS-300-220 / 220V-2A-1U-E
Laboratoriearbete 6 Undersökning av lokaloscillatorkortet hos en professionell mottagare Syfte med arbetet: 1. Att bekanta sig med schemat och konstruktiv lösning av lokaloscillatorkortet. 2. Ta bort de viktigaste egenskaperna
Sida 1 av 8 6P3S (output beam tetrode) Huvudmåtten för 6P3S-lampan. Allmänna data 6PZS stråltetroden är designad för att förstärka lågfrekvent effekt. Tillämplig i utgång entakt och push-pull
STABILISERAD STRÖMFÖRSÖRJNING ISS-500-220V / 24V-15A-D (AC (DC) / DC) IPS-500-220V / 48V-10A-D (AC (DC) / DC) IPS-500-220V / 60V-8A -D (AC (DC) / DC) IPS-500-220V / 110V-4A-D (AC (DC) / DC) IPS-500-220V / 220V-2A-D (AC (DC) / DC)
Föreläsning 7 Ämne: Specialförstärkare 1.1 Effektförstärkare (utgångssteg) Effektförstärkningssteg är vanligtvis slutsteg, till vilka en extern last är ansluten, och är avsedda
STABILISERADE STRÖMKÄLLOR IPS-300-220 / 24V-10A IPS-300-220 / 48V-5A IPS-300-220 / 60V-5A DC / DC-220 / 24V-10A (IPS-300-220 / 240) DC / AC) / DC)) DC / DC-220 / 48V-5A (IPS-300-220 / 48V-5A (DC / AC) / DC)) DC / DC-220 / 60B-5A
Grunderna i funktionen för omvandling av elektronisk utrustning Likriktare och växelriktare LIKriktare PÅ DIODER Likriktade spänningsindikatorer bestäms till stor del både av likriktarkretsen och används
STABILISERAD STRÖMFÖRSÖRJNING ISS-500-220V / 220V-2A-D ISS-500-220V / 110V-4A-D ISS-500-220V / 60V-8A-D ISS-500-220V / 48V-ISS-1500D -220V / 24V-15A-D AC (DC) / DC bruksanvisning INNEHÅLL 1.
BREDBANDSFÖRBÄRARE MED ÖVERBELASTNINGSSKYDD Alexander Titov (Schemetekhnika, 2005, 8, s. 52 55) Hemadress: 634050, Ryssland, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. 51-65-05, E-post: [e-postskyddad]
4. Långa linjer 4.1. Signalutbredning över en lång linje Vid sändning av pulsade signaler över en tvåtrådslinje är det ofta nödvändigt att ta hänsyn till den slutliga utbredningshastigheten för signalen längs linjen.
95 Föreläsning 0 PULSSPÄNNINGSREGULATIONER Plan. Introduktion. Steg ned kopplingsregulatorer 3. Ökning av kopplingsregulatorer 4. Inverterande kopplingsregulatorer 5. Förluster och effektivitet hos växlande regulatorer
STABILISERADE STRÖMKÄLLOR IPS-1000-220 / 24V-25A-2U IPS-1200-220 / 24V-35A-2U IPS-1500-220 / 24V-50A-2U IPS-2000-220 / 250U-7PS -220 / 48V-12A-2U IPS-1200-220 / 48V-25A-2U IPS-1500-220 / 48V-30A-2U
ILT, ILT tyristorkontrollmoduler Tyristorbaserade omvandlarkretsar kräver styrning av en kraftfull signal isolerad från styrkretsen. ILT- och ILT-moduler med högspänningstransistorutgång
GOST 22765-89 Lågfrekventa krafttransformatorer, puls- och likriktarfilterdrosslar. Metoder för att mäta elektriska parametrar Giltighet från 01.07.90 till 01.07.95 * * Utgångsdatum
STABILISERAD STRÖMFÖRSÖRJNING FÖR EN LAMPFÖRBÄRARE Evgeniy Karpov Artikeln diskuterar ett implementeringsalternativ för en enkel flerkanalsstabilisator som låter dig helt eliminera nätverkets påverkan på driften
Uppfinningen avser elektroteknik och är avsedd för implementering av kraftfulla, billiga och effektiva justerbara transistor högfrekventa resonansspänningsomvandlare för olika applikationer,
47 UDC 621.373.52 A. A. TITOV, V. P. PUSHKAREV, B. I. AVDOCHENKO KRAFTFULL PULSE MIKROVÅGSGENERATORMODUL En mikrovågsgeneratormodul baserad på en Gunn-diod av typen 3A762A med en utpulseffekt på minst
STABILISERAD ENSLAGSTEG PÅ EN VAKUUMTRIOD Del 2 Evgeniy Karpov Kretsen nedan är ett praktiskt exempel på implementeringen av ett kraftfullt ESE-utgångssteg. 50V Figur 1 Implementering
Föreläsning nummer 10 Schemes of converters Nikitin N.P. Kretsklassificering Efter typ av lokaloscillator: med en separat och med en kombinerad lokaloscillator Efter den typ av enhet på vilken mixern utförs: transistor och diod
SPÄNNINGSREGULATOR RENAP-1D Teknisk beskrivning och bruksanvisning 2 1. INLEDNING Denna tekniska beskrivning och bruksanvisning gäller AC-regulatorer
STABILISERADE STRÖMKÄLLOR IPS-1000-220 / 110V-10A-2U IPS-1500-220 / 110V-15A-2U IPS-2000-220 / 110V-20A-2U IPS-1000-2000-2020 / 5 -220 / 220V-7A-2U IPS-2000-220 / 220V-10A-2U DC (AC) / DC-1000-220 / 110V-10A-2U
Övriga komponenter i strömförsörjningssystemet MIK-EN 300-S4D28-8 elektronisk belastning styrd av en PC Uppmätt inspänning, V upp till 350 V Antal belastningskanaler 11 Antal kanaler med 3 belastningsnivåer
Praktisk vägledning om användning av potentiella isolatorer för logiktransistorn ILT XX-serien som isolerande drivkrafter för tyristorer Nya enheter har utvecklats: "logiska isolatorer av potential
58 A. A. Titov UDC 621.375.026 A. A. TITOV SKYDD AV BANDEFFEKTFÖRstärkare MOT ÖVERBELASTNINGAR OCH AMPLITUDMODULERING AV KRAFTIGA SIGNALER Det visas att en bipolär transistor är en kontrollerad begränsare
Mätning av parametrarna för magnetiska kretsar med resonansmetoden. Resonansmätmetoden kan rekommenderas för användning i hemlaboratoriet tillsammans med voltmeter-amperemetermetoden. Det kännetecknas av
Schema Kontroll av amplituden för kraftfulla övertons- och pulssignaler Enheter för att begränsa, reglera och modulera amplituden hos elektriska signaler används inom många radiotekniker
5 Föreläsning 2 INVERTERS Plan. Inledning 2. Push-pull växelriktare 3. Bryggväxelriktare 4. Metoder för att generera sinusformad spänning 5. Trefas växelriktare 6. Slutsatser. Introduktion Inverterenheter,
6H8S dubbeltriod med separata katoder Huvudmått på 6H8S-lampan. Allmänna data 6N8S-trioden är designad för att förstärka lågfrekvent spänning. Det används i de preliminära stadierna av amplifiering av låg
STABILISERAD STRÖMFÖRSÖRJNING IPS-1000-220 / 24V-25A-2U (DC (AC) / DC-1000-220 / 24V-25A-2U) IPS-1200-220 / 24V-35A-2U (DC (AC) / DC ) -1200-220 / 24V-35A-2U) IPS-1500-220 / 24V-50A-2U (DC (AC) / DC -1500-220 / 24V-50A-2U)
DS_en.qxd.0.0: 9 Sida EU / A EGENSKAPER Push-pull-utgång med paus mellan pulserna Frekvenskopplingsingång Kompakt hölje Minsta antal redskap Låg strömförbrukning Möjlighet
EU / A-FUNKTIONER w Push-pull-utgång med paus mellan pulserna w Frekvenskopplingsingång w Kompakt hölje w Minsta antal redskap w Låg strömförbrukning w Lämplig för användning
SIGNALAMPLITUDMODULATORER MED EN EFFEKT PÅ 10 ... 100 W RÄCKVIDD 10 ... 450 MHz (Electrosvyaz. 2007.12 s. 46 48) Alexander Titov 634034, Ryssland, Tomsk, st. Educational, 50, apt. 17. Tel. (382-2) 55-98-17, e-post:
ILT tyristorstyrningsdrivrutin Thyristoromvandlarkretsar kräver isolerad styrning. Logiska potentialisolatorer av ILT-typ tillsammans med en diodfördelare möjliggör en enkel
SE350 AUTOMATISK SPÄNNINGSREGULATOR BRUKSANVISNING (DETALJERAD BESKRIVNING, INSTALLATION OCH JUSTERING) INTRODUKTION SE350 är en halvvågs fasstyrd spänningsregulator av typ tyristor. han
К548UN1 Integrerad dubbel multifunktionsförförstärkare. Denna tekniska specifikation är endast i informationssyfte och kan inte ersätta en registrerad kopia av de tekniska specifikationerna.
Föreläsning 6 Ämne Förstärkarsteg på bipolära transistorer 1.1 Effektförstärkare. Förspänning applicerad på det aktiva elementets ingång. Positionen för startpunkten bestäms av polariteten och spänningsvärdet
Serie 1114IM PWM-kontroller med ström- och spänningsåterkoppling Syfte 1114EU7 / IM, 1114EU8 / IM, 1114EU9 / IM, 1114EU10 / IM är PWM-kontrollkretsar med strömåterkoppling
STC SIT VETENSKAPLIGT OCH TEKNISK CENTRUM FÖR KEMISKA TEKNIK OCH INTEGRAL TEKNIK. RYSSLAND, BRYANSK PWM REGLER MED GÄLLANDE REGULERING К1033ЕУ15хх К1033ЕУ16хх REKOMMENDATIONER FÖR ANVÄNDNING BESKRIVNING AV ANVÄNDNING Mikrokrets
0. Mätningar av impulssignaler. Behovet av att mäta parametrarna för pulsade signaler uppstår när det krävs för att få en visuell bedömning av signalen i form av oscillogram eller avläsningar av mätinstrument,
Generatorer Bland generatoranordningar bör man skilja mellan generatorer av sinusformade (harmoniska) svängningar och generatorer av rektangulära svängningar, eller rektangulära signaler (pulsgeneratorer).
Föreläsning 5 Ämne 5 Återkoppling i förstärkare Återkoppling () är överföringen av en del av energin i den förstärkta signalen från förstärkarens utgångskrets till ingångskretsen. Figur 4 visar blockschemat för förstärkaren
Mordovian State University uppkallad efter N.P. Ogarev Institute of Physics and Chemistry Institutionen för radioteknik V.M. Bardin RADIOSSÄNDARE EFFEKTSFÖRstärkare OCH RADIOSSÄNDARE TERMINALSTEG. Saransk,
109 Föreläsning KRETS MED DIODER OCH DESS ANVÄNDNING Plan 1. Analys av kretsar med dioder .. Källor för sekundär strömförsörjning. 3. Likriktare. 4. Utjämnande filter. 5. Spänningsstabilisatorer. 6. Slutsatser. 1. Analys
PULSSPÄNNINGSGENERATOR ENLIGT MARX KRETS Allmän information För närvarande används högimpulsspänning för att skapa starka elektriska fält; tar emot pulsad elektrisk
STRÖMARE Oleg Stukach TPU, 30 Lenin Avenue, Tomsk, 634050, Ryssland E-post: [e-postskyddad] Effektförstärkare Effektförstärkare kännetecknas av sin höga absoluta effekt.
1 od 5 Kraftfull transformatorlös strömförsörjning Den frestande idén att bli av med en stor och mycket tung krafttransformator i strömförsörjningen till en sändareffektförstärkare har länge förbryllat
STRÖMFÖRKARE 10 ... 1050 MHz Alexander Titov Hemadress: 634050, Ryssland, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. (382-2) 51-65-05, e-post: [e-postskyddad](Circuitry. 2006.1.
Driftlägen för TG och GG Generatorns driftlägen betyder de lägen där den kan arbeta under lång tid. Dessa inkluderar driftslägen för maskiner med olika belastningar från minimum
UDC 621.375.026 EFFEKT FÖRSTÄRKARE AV OPTISK MODULATOR А.А. Titov (Instrument and experimental techniques. 2002. 5. P. 88 90) En effektförstärkare beskrivs där för att summera effekten av kanalförstärkare
Pulssignalrelä RIS-E3M Pulssignalrelä RIS-E3M typ är avsedd för drift i AC-kretsar med 50 Hz frekvens med spänning upp till 220 V som en enhet som reagerar på
Föreläsning 11 Ämne: Analoga integrerade kretsar (fortsättning). 1) Operationsförstärkare. 2) OA-parametrar. 3) OU-kretsar. DRIFTSFÖRSTÄRKARE
3. FEEDBACK I AMPLIFIKATIONSSPARNA.
UD 621.375.026 EFFEKT FÖRSTÄRKARE PÅ 425-435 MHz MED ÖVERBELASTNINGSSKYDD A.A. Titov Huvudegenskaper för effektförstärkaren: maximal uteffektnivå 30 W; bandbredd 425-435 MHz;
SAMLING AV VETENSKAPLIGA VERK NSTU. - 2005. - 1. - 1-6 UDC 62-50: 519.216 ANALYS OCH VAL AV DÄMPNINGSKRETS FÖR KRAFTFULL PULSOMVÄNDARE V.S. DANILOV, K.S. LUKYANOV, E.A. MOISEEV För närvarande en bred
Konstruktiv lösning för utveckling av ett DC-solid-state-relä A. Vishnyakov, A. Burmel, grupp 31-KE, FGBOU VPO "State University-UNPK" Solid-state-reläer används i industriella styrsystem
SJUKANALS DRIVRUTIN FÖR IGBT-STYRNING DRI71-10-12-1OM1K-1 Sjukanalsdrivrutin DRI71-10-12-1OM1K-1 (hädanefter kallad drivrutinen) är utformad för att styra en familj av IGBT:er för kollektorström upp till 600 A och
FÖRSTÄRKARE AV RÄCKVIDD 430 442 MHZ EFFEKT 58 W MED ÖVERBELASTNINGSSKYDD Alexander Titov, Sergey Sobolev (Radioamatör. 2006. 8. P. 44 48) 634050, Ryssland, Tomsk, Lenina ave., 46, apt. 28. Tel. (382-2)
84 Föreläsning 9 SPÄNNINGSSTABILISATORER Plan 1. Inledning 2. Parametriska stabilisatorer 3. Kompensationsstabilisatorer 4. Integrerade spänningsstabilisatorer 5. Slutsatser 1. Introduktion För elektroniska
Transistor - 600 W - UM på HF
Introduktion.
Artikeln skrevs under dagen, måste jag ärligt erkänna, till skillnad från Sergeys artikel - EX8A. Vilket direkt uppmanar alla att återvända till baksidan ("bakåt" är rörelseriktningen och "tillbaka" är ankomstplatsen).
Men förutom min egen önskan kom det också samtal från den läsande allmänheten: men det är för svagt för att lägga ut något konkret ... Jag svarar - inte svag. Läs vidare. Men jag varnar dig för att jag inte kommer att sprida mina tankar, jag kommer inte att lära ut vanliga sanningar - allt finns i läroböcker och referensböcker, det kommer att finnas ett minimum av lyriska utvikningar.
1. Översikt över situationen.
Jag är säker på att idén om omöjligheten att skapa en HF-förstärkare med en effekt på mer än 1000 W på transistorer uppfanns av anhängare av lampor. Förmodligen för att de själva har svårt att springa efter tiden och ändra sina egna stereotyper av tänkande. Och när de får veta att det finns industriella PA på HF på 1 kW svarar de: det här är industriella.
När det gäller PA på moderna lampor, då som argument mot - fläktens bräcklighet och brus är i första hand. Och istället för det moderna föreslås GU-81 (detta är "tillbaka").
2. Hållbarhet.
Jag förstår inte varför det hävdas att livslängden för moderna lampor är sämre. I uppslagsböckerna anges allt precis tvärtom. Någon som speciellt lägger in "falsk" information i referensböcker? Eller har författarna till denna "idé" helt enkelt inget annat sätt än att vända upp och ner på allt och ifrågasätta uppgifterna i referensböcker? Och svaret är enkelt - det finns inget annat sätt att underbygga behovet av utseendet på en design på GAMLA lampor, som inte bara har tagits ur produktion för länge sedan på grund av sin "professionella olämplighet", men som har gått ut all tänkbar hållbarhet för länge sedan.
Modernt, ser du att det är nödvändigt att träna, men hur är det med dessa lurviga år GU-81? Jo, man kan naturligtvis inte säga att de inte behöver tränas, därför är det så blygt sagt att det inte blir värre om de fortfarande är utbildade, och då beskriver de i detalj tekniken för hela proceduren.
3. Fläktar.
Allt är ganska enkelt här: fans av GU-81 är inte ens intresserade av att veta vilka moderna fläktar som finns. Och om du tänker efter så finns det 1-2 fläktar i strömförsörjningen till transceivern (i min GSV-4000 finns det två fläktar), i själva transceivern finns det 1-2 fläktar (i min IC-781 finns det 4 av dem), i datorn finns det 1-2 fläktar. Totalt går 3-6 fläktar kontinuerligt. Och - ingenting, de stör inte, ingen kommer ens ihåg dem. Varför? För det finns fläktar som har en egen ljudnivå på 22-26 db. Klockan är 10!!! gånger tystare än ett tyst samtal. Känn skillnaden! Och de "vet redan hur" man pumpar anständiga volymer luft. Och vilka coola "sniglar" det finns nu! Och de kan fortfarande parallellkopplas (genom luftflöde) ... Men om du inte känner till det så kan du givetvis skälla på VN-2 och liknande. Jag har lyssnat på bruset från ACOM-2000A-fläktar, jag ska säga dig: ingenting surrar, ingenting stör, distraherar inte, och det avger 2 kW, och det finns en automatisk tuner, och åtta mikroprocessorer tjänar hela processen av övervakning och kontroll. Och måtten...! Och bara 2 stycken GU-74B. Låt oss jämföra ytterligare med GU-81?
4. Strömförsörjning.
Vad händer om man "kortar" nätaggregatets plus med ett minus? Det stämmer – det kommer en gnista. Ju mer kraft strömförsörjningen har, desto större gnista. Parametern för en gnista är dess energi (ungefär, detta är den momentana kraft som en kraftkälla kan ge). Låt oss nu titta på strömförsörjningen för UM-anoderna på två GU-81. Detta är en spänningskälla på 3000 volt och en ström på 1-1,5 ampere. Titta nu på strömförsörjningen till en 1000W transistorförstärkare. Detta är en 48 volts källa med en ström på cirka 50 ampere. Vad de än säger, men energin från gnistan från dessa källor kommer att vara ungefär densamma. Det är sant att det finns en skillnad - försök att röra (naturligtvis av misstag) till pluset för källan till transistorn MIND - men ingenting kommer att hända dig, och försök också av misstag sätta fingret på anoden. I det andra fallet, ha ett förskrivet testamente.
Vikten på strömförsörjningen för 2 GU-81 är till och med skrämmande att tänka på, förmodligen 30-40 kilo. Och måtten? Det skulle vara intressant att se bilden.
En strömförsörjningsenhet för en transistorförstärkare har en sådan egenskap som en specifik volym. Detta är 2 liter utrymme per 1 kW, och vikten är bara 600-700 gram per 1 kW.
5. Kostnad.
Detta är en relevant fråga. Fråga på Internet hur mycket en förstärkare på en GU-84 kostar från välkända hemgjorda "tillverkare" - svaret är enkelt - minst 2 000 USD, och för en GU-78B är det bara 100 000 rubel. Och sedan - inte tidigare än om 2-3 månader kommer du att kunna ta emot det. Det är sant, vi måste ärligt säga att allt gjordes bra, sunt, under lång tid. Det finns redan erfarenhet av långvarig drift av sådana förstärkare - 5-7 år utan haverier och byte av lampor (lampor - till missnöje för GU-81-fläktar - cermets, moderna lampor). Vem sa att en förstärkare med transistorer med samma effekt borde kosta mindre? Och gör du det själv så kostar det verkligen mindre. Ett färskt exempel: en radioamatör från St. Petersburg köpte en GU-91B med ett uttag och en fläkt för 450 USD, för en förstärkare som tillverkades i Ukraina för 2000 USD. Priset för en begagnad АСОМ-2000А börjar från 3500 USD. Och du frågar en amatör UM på GU-81, hur mycket han skulle sälja den? I bästa fall kommer han att säga att den inte är till salu.
Priset för ett matchat par transistorer för en 600 watts förstärkare ligger i intervallet 250-300 USD. Den här gången. BP - impuls. Jag använder två nätaggregat på 750 watt vardera. Paret kostar 150 USD. Dessa är två.
Naturligtvis finns det inga 10 st P1D eller B1B reläer, eller ens B2B. Det finns ingen räckviddsomkopplare. Det finns ingen dum P-loop tuning, utan det här är en eller två kondensatorer och en variometer. Och så vidare, med alla "stopp". Det här är tre.
Resten av kostnaden för hela PA stiger något på grund av priset på fodral, filter, bypass-relä och andra småsaker.
Om vi med hjälp av en adderare adderar effekterna av två 600 W slutsteg för att få 1200 W vid utgången, då måste därför alla kostnader nästan fördubblas. Var kan man köpa en 1200 W förstärkare för USD 900-1000? Och med sådana mått och med en sådan vikt? Svaret finns ingenstans.
6. Schema.
Inget speciellt, inga "tricks" - den vanligaste push-pull-kretsen.
På en PA-bräda.
Eller så här:
Ta en närmare titt:
på det andra - bypass-reläet, på det tredje - utgångsområdesfilter, på det fjärde - källan till förspänningen hos de grundläggande kretsarna. Matningsspänning - 48v. Slutstegets viloström är 150-250 mA. TH-430pp transistorer. Ferriter - TDK. Utgångstransformatorlindningar - tvinnad silvertråd 2,5-4 mm2 (högst 1 meter).
Addertransformatorer är ett separat ämne. Eftersom diagrammet kan hittas i vilken litteratur som helst, ger jag det inte. Jag visar detaljerade bilder - allt ska vara klart.
Här är allt monterat på kylaren:
7. Elementbas.
Återigen, inget speciellt - kraftfulla transistorer, transformatorer.
7. Utsikter.
Här på denna EN så "snygg" kan du få 400-600 watt på HF.
En push-pull-krets ger lätt över 1000 watt. Två moduler - ger mer än 2000 watt. Vikten på en 600-watts modul är 2 kg (med kylfläns och fläktar). Vikten av en strömförsörjningsenhet är 0,65 kg. Fodral - vikt 1,5 kg. Kylarens yta är cirka 2000 cm2, fenorna blåses från sidan av två datorkylare. Totalt väger allt mindre än 5 kg.
Och jag vill också få den här automatiska och billiga 200 W-tunern att fungera med en effekt på cirka 1000 W, och ersätta elementen i den matchande enheten med kraftfullare.
HEIL SOUND HM-10-5 mikrofon med dubbla piller (olika frekvensområden) är här för att förstå dimensionerna.
Det här är en industriell 500 watts förstärkare med två MRF-150:or som jag tog ut ;).
Och detta är dess nackdel.
Det var inte möjligt att snabbt hitta en industriell förstärkare för 1 kW av samma plan, bara dess radiatorfenor är tre gånger högre, och på kortet finns två parallella förstärkningskanaler med en adderare mellan dem vid utgången.
FRÅGOR???
Del 2. Transistor - 600 W - UM på HF
Tack till alla som svarat på artikeln. Även för dem som trodde att jag var en skurk, och den här artikeln är inget annat än en "bluff" och bedrägeri.
Fans. Underbar artikel av N.Filenko. UA9XBI här på -, jag ser ingen mening med att citera och upprepa. Jag kan bara ge några siffror för orientering: Den genomsnittliga hårddisken avger brus (genomsnitt mellan vänteläge och sökläge) på nivån 30-35 dB (decibel). Som jämförelse: en viskning - 10-20 dB, en lugn mänsklig röst - 50-60 dB, ett tåg som reser - 90 dB, ett flygplan som lyfter - 120 dB, en smärttröskel - mer än 130 dB. När det gäller stridsanvändning: kontorsljud (skrivare, fax, kopiatorer, etc.) - 50 dB, brus i ett vardagsrum - 30-40 dB, ljud från datorns fläkt- 20-34 dB. Vill du köpa en vanlig fläkt, vänligen: http://www.zifrovoi.ru/catalog/coolers/all/
Foton. Det verkar som att det är här som vissa försöker hitta haken. Jag beställde och köpte det första moderkortet i Japan, och jag la upp samma bilder bara för att de gjordes vackrare på en blå bakgrund (tror jag det). Det finns ingen hemlighet i detta. Men om det verkar för någon att det inte är så, använd samma bräda (igen med min mikrofon).
Kraft. Nu ska jag skjuta allt på min soffa J). Här är en annan UM
På ett papper, som fästs på tavlan med en tråd, skrivs uteffekten efter intervall. Upplösningen på alla bilder är tillräcklig så att du kan se allt i stor detalj. Vad vi ser där: i intervallen 7, 10, 14, 18 MHz avger den 500 watt. Du ser att det står där - med en matningsspänning på 28 V och en ineffekt på 10 W på alla områden.
Vid 3,5 respektive 21 MHz - 320 watt och 400 watt. Vid 1,9 MHz - 200 watt, 24 MHz - 240 watt och vid 28 MHz - 160 watt. Således, på nivån -3 dB (vilket är halva effekten), är förstärkarens frekvensområde 1,9 - 24 MHz. Att halvera effekten ändrar signalnivån för S-metern med endast 0,5 poäng. Vid en frekvens på 28 MHz kommer den mottagna signalnivån att sjunka med 0,7 poäng. Förresten bör det noteras att antennernas bländarvinkel bestäms på samma sätt - vid halva effektnivån, d.v.s. på nivån -3dB.
För att öka uteffekten med 1,9, 24 och 28 MHz behöver du bara öka ineffekten med 2-3 gånger (20-30W). Eller gör ett ALC-system - automatisk effektnivåkontroll. Jag gjorde det inte, för Jag tycker att det är lättare att vrida på RFPWR-ratten.
Denna makt ges av tavlan som du ser på bilden. Jag tvivlar inte på att när den drivs från en 48V-källa, och den konstruktiva optimeringen av transformatorer, kan detta kort ge "lite mer" kraft. Och om du lägger till ett par sådana moduler - här är 1000 watt för dig. Tänk nu, är det värt att sträva efter 2000 watt om du i slutändan får en ökning av signalnivån i mottagningsänden på endast 0,5 poäng? Ett exempel på min grannes arbete kommer jag inte att kalla hans anropssignal. På 20-ke tar jag den på 9 + 50db (S-metern är kalibrerad), och jag hör den andra övertonen vid 28 MHz vid 9 + 5db. En person har en bra antenn (biggun5 el), men förstärkaren ... är gjord oklanderligt, snyggt, vackert, han berättar för alla att jag har ärligt tvåhundra kilo. Och det finns två GMI-11-lampor parallellt och en anodspänning på 2500 volt. Hur är det? Bra? Ingen mängd förmaningar hjälper. Och även om en bra ingenjör själv förstår att det är nonsens att sänka nivån med 0,5 poäng, så gör han INGENTING.
Jag har en förstärkare baserad på GU-73P, kyld med något slags köldmedium. Och strömförsörjningen till den, som jag var för lat för att fotografera. Jag slog aldrig på den (den ger 2500 watt), nätaggregatet väger ca 50 kg. De ville stjäla den på något sätt på grund av aluminiumbeklädnaden, men kunde inte höja hi-hi.
Nätaggregat. Först ett foto av en pulserande strömförsörjningsenhet från ett välkänt amerikanskt företag
Denna UPS ger 20 volt och 125 ampere för totalt 2500 volt. Vikt - ca 12-15 kg. När den granskades på bordet hos RZ3CC visade det sig vara absolut olämplig för våra applikationer. I ögonblicken för att byta nyckeltransistorer hoppar sådana pulser, vilket till och med blir ointressant att leta efter alternativ för att skydda mottagaren från dem. Det är sant, jag måste säga att det här är en utveckling för cirka 15 år sedan, och då visste de förstås inte om resonans UPS:er. Summan av kardemumman är att funktionsprincipen för omvandlare som används i strömförsörjning för moderna transceivrar inte är lämplig för höga effekter.
Låt oss nu titta på UPS:erna som jag använder.
Detta är förståeligt - en dator UPS. För de som sagt något om höga strömmar - förstora bilden och se inskriptionen 5v / 50a - inga bultar och muttrar. Detta menar jag att ingenting hindrar dig från att göra en anslutning, till exempel, även med en bandkabel.
Det finns två UPS:er, den översta 5V / 20A, den nedre 5V / 90A. Rörelsen framåt är märkbar - UPS:erna är märkbart mindre och lättare. I IC-781 500W UPS har strömförsörjningen mycket små dimensioner och en vikt på cirka 1,5-2 kg, men den är redan mer än 15 år gammal. Håller med om att tekniken har tagit stora framsteg.
750 watts UPS för datorn har redan två lindningar på 12v / 22a vardera. Ta två av dessa UPS:er och få 48V / 22A strömingång. Kom bara ihåg att koppla bort källorna med dioder. Om du däremot trollar lite med andra spänningar hos dessa UPS:er, så kan du få en ineffekt på 1600W.
Mitt slutsteg, å andra sidan, fungerade med en traditionell IP - en transformator, på bilden nedan ser du bussen med vilken OCM -1 1.0 är lindad, förresten, dess pris på Internet är 2930 rubel.
Att linda med ett sådant däck ökar inte entusiasmen mycket, och vikten på transformatorn är ganska stor.
Jag har redan sagt att jag behandlar lampor NORMALT, de kommer att stå utanför konkurrensen i branschen länge. Men ändå vill jag ha något mer kompakt och lätt. Det visade sig - de gör det, dock inte för en bred publik. I ett forskningsinstitut erbjöds jag en pulsad strömförsörjningsenhet för ett rör PA. De sa detta: 3000v, 1,5a, i ett fodral, med skydd, med tillförlitlighet av högsta klass, i en volym på 3 liter, som väger 2-3 kg, alla element importeras (endast Epcos ferriter), för 30 000 rubel, i 1 månad. Jag frågade om du kan se diagrammet, svaret är 15 000 rubel, och diagrammet med en detaljerad beskrivning är ditt. Jag köpte inte systemet. Men jag insåg att det finns mycket intressanta alternativ för radioamatörer.
Detta är en kilowattmodul för två GI-46B. Fläktar och kylflänsar från processorn. Radiatorarean för varje lampa är 850 cm2, vilket är nästan dubbelt så stort som det för den "inhemska" radiatorn. Denna idé har hittills stoppats i sin utföringsform, på grund av utseendet på ett alternativ - på transistorer.
Schema. Jag kommer att ge båda scheman som jag fick.
Som jag sa - inget ovanligt - de mest standardiserade systemen. Viloströmmen för varje transistor är 150-250 mA. När det gäller ferriter skulle jag starkt avråda från att använda våra ferriter alls. Det finns bara en anledning - parametrarnas instabilitet. Röd har flera ferritalternativ - välj vilken som är lämplig när det gäller kraft och frekvens. Utgångstransformatorer: Jag har flera alternativ - blå ferriter är AmidonFT-23-43, diameter 23 mm, material 43, 6 stycken i varje kolumn. 4 varv tråd med ett tvärsnitt på 1,5 mm kvadrat. Den andra ringförstärkaren TDKK6a.77.08 har en ytterdiameter på 28 mm, en innerdiameter på 16 mm och en ringhöjd på 8 mm. Två ringar i varje kolumn. Fyra varv tvinnad silvertråd, med ett tvärsnitt på 2-2,5 mm kvadrat. Ingångstransformatorer - ringar vn. Diam. 14-16 mm, inv. - 8mm, stolplängd - 14-18 mm, material M600NN. Fyra varv av tråd med ett tvärsnitt på 0,35 mm kvadrat. Dimensionerna på ferritringarna i transformatorer beror enbart på effektförlusten. Det är av denna anledning som, när de är exakt matchade, kan dimensionerna på ringarna vara mycket små. Som ett exempel är nästa bild ett block med bandpassfilter från 500 W, ICOM, som presenterades för mig av RZ3CC (G. Shulgin).
Glöm inte att installera keramiska högspänningskondensatorer där de anges på diagrammet.
Här visas mätningar av uteffekt kontra ineffekt. Inte mina mått. Den första bilden är amerikansk, den andra är japansk. Men kapacitetsordningen är ganska uppenbar, jag skulle säga mycket bättre än på GU-74B, och bara två 2SC2879:or. Tja, och den sista tallriken från japanerna, se ut - väldigt karakteristisk. Detta är ett par MRF448pp transistorer, enligt databladet har de en effekt på 250 W, och de ger mer än 250x2.
Stift (w) Pout (w) Vp (V) Ip (A) Pip (w) Verkningsgrad (%)
1 82 48.3 7 338 24.3 2 177 48.3 12 580 30.5 5 380 47.8 19 908 41.8 10 530 46.5 24 1116 47.5 14 630 46.0 25 1196 52.7
Samordning. Jag skulle vilja fästa särskild uppmärksamhet på samordningen med antennen för transistorn PA. Naturligtvis är det bäst att använda en automatisk antenntuner (förresten, någon i forumet bestämde att jag vill stoppa in tre gånger stora variabla kapacitanser och induktanser i samma volym. Detta är ett väldigt djärvt antagande hi-hi), men du måste också ha normala antenner, eller åtminstone en handhållen matchande enhet. Jag förstår inte påståendena om att lampan ska "hålla" en stor SWR, till skillnad från transistorn. Och samtidigt är det inte alls intresserad av att samtidigt alla tv-apparater i grannskapet ska slockna och inte bara telefoner utan även strykjärn ska börja prata. Men "vi jobbar" på Alpha, eller något annat, inte mindre än en kilowatt. Skyddet av transistorn PA är ganska enkelt, jag tror att RK3AQW skrev om detta i forumet. Jag gör detsamma, men jag begränsar den kritiska VSWR inte till 10 utan 6. Det vill säga att förstärkarutgången laddas på ett icke-induktivt 300 ohm motstånd. Detta är priset att betala för förstärkarens övergripande tillförlitlighet. Detta motstånd består av 2, ett är 270 ohm, och det andra är ett kol 47 ohm. Från motorn på detta motstånd genom ett par dioder med en kondensator, tillförs spänningen till basen av transistoromkopplaren för 2N2222, i vars kollektor det finns RES-49, som med sina kontakter tar bort förspänningen från slutsteg. Eftersom VSWR = 6 transistorer kan "tolerera" tillräckligt länge, under denna tid avlägsnas förspänningen ganska lätt. Tja, då - reparera eller ställa in antennen.
UM i 1 kW
.
Och det här är bakifrån.
Från sidan av detaljerna kan man se att det finns två kanaler, två nätaggregat är anslutna, det finns en adderare. Observera, till höger kan du se en bit avskuren koaxialkabel - utgång. Jag noterar separat - dess diameter är 2,5 mm. Jag tror att för effekter på 1000 watt och mer använder våra människor kablar med en ytterdiameter på 11-15 mm. Här kommer förmodligen 2,5 mm att orsaka en storm av ilska. Men det finns en RG-142-kabel, vars diameter med en yttre mantel är 4,95 mm, som kan överföra en effekt på 3,5 kW vid en frekvens på 50 MHz. Och var också uppmärksam på storleken på ferriterna - ingen antydan till gigantiska storlekar. Etc.
Det här är en ganska "gammal" mikrofonprocessor, den har en kompressor, reverb, någon sorts inbyggd melodi, en monitor från mottagaren, en nivåindikator. Nästa bild är en modern enhet för samma ändamål.
Detta är en billig VHF 150W standard UM, i vilken en 600W UM KV lätt kan passa, även om kylflänsen är svag, men den kan blåsas av en kylare eller bytas ut. Och förstärkaren inuti kan enkelt konverteras till KV watt som 250.
Mikrofon grafisk equalizer. Det som är bra är att den i 3 kHz-bandet har 5 band med aktiva justeringar.
Denna, till exempel en mikrofonomkopplare, kan koppla två olika mikrofoner till två olika sändtagare i valfri ordning (HF och VHF, till exempel).
Detta är en 3KW koaxial antennbrytare för 6 antenner.
Detta är ett TVI-filter.
Och tiden för detta mirakel, åtminstone för radioamatörer, borde vara över.
73! RU3BT. Sergej
Hej! Jag uppmärksammar RA på IRF-IRL-transistorer. Jag har upprepat schemat nedan. RA monterades utan ändringar. Transistorerna var inte speciellt utvalda. Jag provade tre fyror: - IRF 510, IRF 540, IRLZ 24N. Jag experimenterade bara, eller snarare, jag var intresserad av den bästa uteffekten vid 21 och 28 MHz. Allt fungerade, men om effekten på de låga banden tillfördes under 120-140 watt, sjönk den vid 21 MHz till 80 watt och vid 28 MHz till 60 watt. Strömförsörjning 13,6v, levereras inte längre, även om det är möjligt att förse dessa fältarbetare med två, tre gånger mer spänning för att återuppliva "taggen" och "dussinen". Stannade vid IRF 540. Det fina med denna RA är att den pumpar ut väldigt lite effekt, -3-5 watt. Med en QRP-transceiver är det bara en "bomb". Kostnaden är inom 100 hryvnian, och kanske någon annan i allmänhet kommer ut gratis. Men med pumpkraft, KOM IHÅG ALLTID !!! - inte mer än 5 watt. Upp till "tjugo", garanterat 100-120 watt, men vad mer behöver du? "femton" och "tio" kan vara mer kraftfulla, men inte mindre än jag deklarerar. DFT är en separat design, hämtad från två eller kanske från tre andra transistor-RA, jag valde baserat på den tillgängliga kapaciteten. Jag kommer inte ihåg vilken serie med vilken design, men de är alla av 5:e ordningen, inställda IN, -OUT. 50 \ 50 Ohm. Hur det gick till konstruktivt framgår av bilderna.
Förstärkaren är monterad enligt en push-pull-krets på T1 - T4 mosfets. TR1-transformatorn med lång ledning ger en övergång från en exciteringskälla med en ände till en balanserad ingång från push-pull-steget.
Motstånden R7, R9 tillåter matchning av ingångsimpedansen för steget med en 50-ohm koaxialledning i intervallet 1,8-30 MHz.
Deras låga impedans ger förstärkaren mycket bra självexciteringsmotstånd. För att ställa in initial offset används kedjan R14, R15, R20, R21.
En krets av en zenerdiod DZ1 och dioderna D1, D2 skyddar transistorernas grindar från högspänningsstötar. Dioderna D4, D5 i serie med motstånden R11, R12 skapar en liten autobias.
Återkopplingskedjor R18, R19. C20, C21 justerar förstärkarens frekvensgång. Kondensator C22 väljer vi enligt den maximala amplituden för utsignalen vid frekvenser på 24-29 MHz.
TR1-transformatorn är gjord på en kikare amdon BN-43-202, 2x10 varv emaljerad tråd med en diameter på 0,35 mm. lätt vriden, ca 2 vridningar per cm.
TR2-transformatorn är gjord på amdon-kikaren BN-43-3312. Primärlindningen är ett varv från kabelmanteln, inuti vilken 3 varv MGTF 1mm är lindad.
FB1, FB2, ferritpärlor amidon FB-43-101, som sätts direkt på ledarna till motstånden R7, R9. som i diagrammet.
DR1-choken är någon av strömförsörjningen från datorn, som sitter på en liten ferritstav, har vanligtvis 8-15 varv av 1,5-2 mm tråd. I mitt fall användes den med 10 varv 1,5 mm tråd. När den mättes med en enhet visade den en induktans på 4,7 μH.
Motstånd R14, R15, Det är lämpligt att använda multiturn.
Stilla strömjustering av förstärkaren är enkel, men kräver uppmärksamhet. Ställ in motståndet R15 till mittläget, R14 till det nedre enligt schemat, slå på strömmen, anslut PTT-kontakten till minus så att T5-nyckeln öppnas. och ström kom till stabilisatorn på fem volt. Utan att installera TR2-transformatorn ansluter vi amperemätaren, med Plus-sonden till strömförsörjningens plus, med den andra (negativa) sonden i sin tur till transistorernas ena och andra arm. Genom att vrida skjutreglaget för motståndet R14 till toppen enligt schemat höjer vi viloströmmen till 100 mA. Sedan med motståndet R15 uppnår vi samma avläsningar för båda axlarna. Och så vidare tills det är 220 Ma på var och en av axlarna.
Detta avslutar viloströmsinställningen, du kan fixa motstånden med lack eller färg för att inte slå ner dem av misstag.
Många har radiosändningsmottagare för mellanvågsområdet, men sändning på mellanvåg har nu nästan upphört i många regioner, de flesta radiostationer har äntligen gått över till VHF.
Det är bra om mottagaren har ett VHF-band. Om detta är en gammal sovjetisk mottagare på "SV-DV", är det i det här fallet ingen användning alls.
Men inte alla AM har försvunnit i glömska. Det finns också en kortvågsräckvidd, där radiosändningar är mycket aktiva, i synnerhet beror detta på KB-räckviddsvågornas egenskaper att utbreda sig över mycket långa avstånd.
Detta gör att en relativt enkel mottagare kan ta emot radiostationer från nästan hela världen.
Det är relativt enkelt att konvertera en mellanvågsmottagare till korta våglängder, och du behöver inte ens inkräkta för mycket i dess kretsar. Det är nödvändigt att göra en omvandlare som omvandlar HF-bandssignalerna till CB-bandssignaler och skickar en signal från den till antenningången på CB-radiomottagaren.
Figuren visar ett diagram över en omvandlare som gör det möjligt att ta emot det sändande HF-bandet "31 meter" till en vanlig mellanvågsmottagare.
Schematiskt diagram
Omvandlaren består av en frekvensomvandlare på en fälteffekttransistor VT1 och en lokaloscillator på en fälteffekttransistor VT2. Omvandlaren själv har inga inställningskontroller - inställningen till stationen utförs av inställningskontrollerna på mellanvågsmottagaren. Insignalen från antennen går till ingångsslingan L1-C2.
Denna krets är avstämd till mitten av HF-bandet "31 meter" (vid 9,65 MHz). Från den går signalen till grinden på fälteffekttransistorn VT1. En heterodyn på en VT2-transistor med en kvartsfrekvensstabilisering.
Ris. 1. Schematisk bild av HF-omvandlaren på transistorerna KP303.
Frekvensen stabiliseras av en kvartsresonator vid 8,86 MHz. Det finns två anledningar till att använda en sådan resonator. För det första används denna resonator inom videoteknik och är därför mycket utbredd och prisvärd.
För det andra, vid en lokaloscillatorfrekvens på 8,86 MHz, faller en sektion av HF-området inom 9,38 - 10,48 MHz på skalan för en standardmottagare med ett MW-band, som täcker det mest tätbefolkade HF-bandet "31 meter", där utmärkta mycket avlägsna radiostationer tas emot både på dagen och på natten (det är fortfarande bättre på natten).
Vid utgången av frekvensomvandlaren - choke L2, från vilken signalen för summa- och skillnadsfrekvenserna genom kondensatorn C4 matas till antennuttaget på CB-radiomottagaren.
Om mottagaren inte har ett antennuttag, måste det göras genom att ansluta den till dess ingångskrets (till den icke-jordade änden av den magnetiska antennspolen).
Detaljer
Lista över radiodelar för montering av omvandlaren:
Transistorer KP303 - 2 st.
Kvarts vid 8863 kHz - 1 st.
Motstånd 100k - 1 st.
Motstånd 1K - 1 st.
Motstånd 470 Ohm - 1 st.
Kondensator 30 pF - 3 st.
Kondensator 220 pF - 2 st.
Kondensator 0,1 μF - 1 st.
ferritring med en diameter på 7 mm - 1 st.
Ris. 2. Pinout och foto av KP303-fälteffekttransistorn.
Spole L1 ramlös, diameter 18 mm, innehåller 14 varv av tråd PEV 0,64 (du kan ha en annan sektion, från 0,5 till 1,0). L2-spolen är lindad på en ferritring med en diameter på 7 mm.
Innehåller 200 varv av PEV 0,12 (0,1-0,16 är möjligt). Vid justering av omvandlaren justeras ingångsslingan genom att sträcka och komprimera varven på spolen L1.
Jag presenterar för din uppmärksamhet en effektförstärkare för HF-transceiver på fälteffekttransistorer IRF510.
Med en ineffekt på ca 1 watt blir effekten lätt 100-150 watt.
Jag ber omedelbart om ursäkt för kvaliteten på kretsen.
Förstärkaren är tvåstegs. Båda kaskaderna är gjorda på populära och billiga nyckel-mosfets, vilket gynnsamt skiljer denna design från många andra.Den första kaskaden är encykel. Matchning vid ingången med en 50 Ohm signalkälla uppnåddes inte på bästa sätt, men på ett enkelt sätt - med ett 51 Ohm motstånd R4 vid ingången. Stegets belastning är den primära lindningen av den mellanstegsmatchande transformatorn. Scenen är omgiven av en negativ återkopplingsslinga för att utjämna frekvensgången. L1, som ingår i denna krets, minskar återkopplingen i det högre frekvensområdet och höjer därmed förstärkningen. Samma mål eftersträvas genom att installera C1 parallellt med motståndet vid transistorns källa. Det andra steget är tvåtakt. För att minimera övertoner tillämpas en separat förskjutning av kaskadarmarna. Varje axel täcks också av OOS-kedjan. Stegets belastning är Tr3, och Tr2 ger matchande och obalanserad lastöverföring. Förspänningen för varje steg och följaktligen viloströmmen ställs in separat med hjälp av trimningsmotstånd. Spänningen till dessa motstånd tillförs genom PTT-omkopplaren på T6-transistorn. Växling till TX sker när PTT-punkten är kortsluten till jord. Förspänningen stabiliseras på 5V av en integrerad regulator. I allmänhet en mycket enkel krets med bra prestandaegenskaper.
Nu till detaljerna. Alla förstärkartransistorer är IRF510. Du kan applicera andra, men med dem kan man förvänta sig en ökning av förstärkningsgränsen i frekvensområdet över 20 MHz, eftersom ingångs- och genomströmningskapaciteten för IRF-510-transistorerna är de lägsta av hela raden av nyckel-mosfets. Om vi kan hitta transistorer MS-1307, så kan vi räkna med en betydande förbättring av förstärkarens prestanda i det högre frekvensområdet. Men de är dyra ... Induktansen för dr1 och dr2 choken är inte kritisk - de lindas på ferrit 1000NN ringar med en 0,8 tråd i ett lager innan de fylls. Alla kondensatorer är smd. Kondensatorerna C5, C6 och speciellt C14, C15 måste ha tillräcklig reaktiv effekt. Vid behov kan du använda flera kondensatorer parallellt. För att säkerställa högkvalitativ drift av förstärkaren måste särskild uppmärksamhet ägnas åt tillverkningen av transformatorer. Tr3 är lindad på en 600NN ferritring med en ytterdiameter på 22mm och innehåller 2 lindningar med 7 varv vardera. Den är lindad i två trådar, som vrids något. Tråd - PEL-2 0,9.
Tr1 och Tr2 är gjorda enligt den klassiska designen av en enkelvarvs DCS (aka "kikare"). Tr1 är gjord på 10 ringar (2 pelare av 5) gjorda av ferrit 1000NN med en diameter på 12 mm. Lindningarna är gjorda med tjock MGTF-tråd. Den första innehåller 5 varv, den andra - 2 varv. Goda resultat erhålls genom att göra lindningar från flera ledningar med ett mindre tvärsnitt kopplade parallellt. Tr2 är gjord med ferritrör borttagna från monitorns signalkablar. Kopparrör är tätt införda i sina hål, som bildar ett varv - den primära lindningen. En sekundärlindning är lindad inuti, som innehåller 4 varv och är gjord med MGTF-tråd. (7 trådar parallellt). I denna krets finns det inga element för att skydda utgångssteget från hög VSWR, förutom inbyggda strukturella dioder, som effektivt skyddar transistorer från "momentana" överspänningar vid avloppen. En separat nod, byggd på basis av SWR-mätaren, är engagerad i skydd mot VSWR och minskar matningsspänningen när VSWR stiger över en viss gräns. Detta schema är ett ämne för en separat artikel. Motstånd R1-R4, R7-R9, R17, R10, R11 - typ MLT-1.R6 - MLT-2. R13, R12 - MLT-0,5. Övriga - smd 0,25 watt.