Push-pull rörförstärkare på gu 19. Music Angel - Rörförstärkare - Rekommendationer för att repetera en kopia av Williamson-Hafler-Keroes-kretsen
UM på två GU29
V.Milchenko RZ3ZA
Förstärkaren är monterad på två parallellkopplade lampor GU-29. Ingångssignalens amplitud är 1 ... 1,5 volt. Anodström-400...450 mA. Uteffekt vid en belastning på 75 ohm-150 watt.
I överföringsläget matas KT920B-transistorn med en spänning på -15 volt, en viloström och en viloström för transistorn (utan signal) -120 mA. Inom ett litet område kan den justeras genom att välja motståndet R3. Transformator T1 är shuntad med ett 2k motstånd. Lampornas viloström ställs in automatiskt av två D815D zenerdioder kopplade i serie och för två lampor är 70-80 mA. Lamporna är placerade i ett hölje 300x300x80 mm horisontellt.T1-transformatorn är lindad på en cylindrisk ram med en 600НН ferritkärna.
Litteratur: tidningen "Radioamateur" nr 8 1997
UM på två lampor 6P45S
Hybrid PA med transformatorlös strömförsörjning
E. Golubev, RV3UB
PA med transformatorlös PSU och skydd
Till exempel visas en PA-krets med en strömförsörjning skyddad från fasomkastning med noll. Hela artikeln finns att läsa: Radiotidningen 1969 nr 3 s 19
KATEGORI 1 RADIO STRÖMKONTROLL
Litteratur: "Radio" 1979 nr 11 G. Ivanov (U0AFX)
Transformatorlös strömförsörjning i UM
PA för MW radiostation
Denna effektförstärkare är designad för att driva en bärbar radiostation i stationärt läge. I detta fall matas signalen från dess utgång till förstärkarens ingång via en koaxialkabel. Effekten hos en bärbar radiostation med en ingångsimpedans på 50 ohm hos en effektförstärkare är 1-2W. Denna effektförstärkare utvecklar effekt upp till 30-40W. Utgången är designad för en 75-ohms antenn.
Förstärkarkretsen visas i figuren.
Signalen från sändarens utgång går till ingången X2 till ingången på dubbellampan VL1 GU-29, signalen går till kontrollnäten för denna lampa. R7 bringar förstärkarens ingångsimpedans till 50 ohm. Lampans anodbelastning är choken L2, från vilken signalen kommer in i det U-formade filtret L1 C3 C4 och sedan går till antennen. Sändarens slutsteg är utrustad med en SWR-mätare som låter dig mäta både direkt och reflekterad SWR. Detta gör det möjligt att justera utgångskretsen med kondensatorerna C3 C4.
Strömkällan är transformator, den innehåller 2 likriktare och tre parametriska stabilisatorer.
L1 är lindad med koppartråd (bar) med diameter 2 mm, utan ram, lindningsdiameter 25 mm, lindningslängd 22 mm, antal varv 8. L2 lindas på en ram med diameter 20 mm och innehåller 150 st. varv av PELSHO 0,25, lindningslängd 80 mm. L3 L4 är lindade på motstånd R2 R4, de innehåller 5 varv av PEV 1.0 vardera. L5 L6 - spjäll DM-0,5. T1 - 6 varv av PEV 0,31 med en tapp från mitten av en koaxialkabel lindad på den inre kärnan, som går från L1 till utgångskontakten (skärmningsflätan tas bort vid lindningspunkten).
T2 lindas på en magnetisk krets Ш25 * 32, lindning 1 -1030 varv PEV 0,25, 2-1300 PEV 0,25, 3-60 varv PEV 1,0 med en tapp från mitten, lindning 4 innehåller 175 varv PEV 0,2.
Förstärkaren är monterad i ett metallhölje genom volymetrisk montering. Vid behov är det nödvändigt att utföra värmeavledning med hjälp av en fläkt för att blåsa lampan.
R8 ställer in lampans viloström inom 15-17mA. den alternerande styrspänningen som matas till lampans galler (U på R7) bör vara ca 10V och inte överstiga 15V.
Förstärkare på lampor 6P42S
Svårigheten att få medeleffektnivåer (cirka 100 W) i transistoriserade silos tvingar oss att leta efter andra lösningar. Det kan också vara samma som föreslagits av Muscovite V. Krylov (RV3AW). Han skapade en push-pull-förstärkare med två 6P42S-lampor som arbetar med en matningsspänning på endast 300 V. Förstärkarens uteffekt är 130 W med en ineffekt på cirka 5 W.
Push-pull-inkopplingen av lamporna gör det möjligt att avsevärt (upp till 20 dB) minska strålningen vid den andra övertonen jämfört med en konventionell förstärkare. I lampornas anodkrets installeras en bredbandstransformator T1 med ett transformationsförhållande på 4. Som ett resultat halveras amplituden av RF-spänningen vid utgången P-krets och det blir möjligt att använda en standard KPI från en sändning mottagare. Enhetens enkelhet och tillgången på elementbasen gör att vi kan rekommendera denna effektförstärkare för upprepning. Schemat visas i fig.
Spole L2 är gjord på en plastring (storlek K64x60x30) med MGTF-tråd med kärntvärsnitt 0,5 mm. Kranen är gjorda av 2, 4, 8, 12 och 20 varv. Transformator T1 är gjord på en magnetisk krets av två ringar med en storlek på K40x25x25 från ferrit 2000NN. Lindningarna innehåller 12 varv MGTF-tråd med ett kärntvärsnitt på 0,5 mm. T2-transformatorn är gjord på två ferritringar (2000НН) ihopvikta med en storlek på K16x8x6. Varje lindning består av 8 varv MGTF-tråd med ett kärntvärsnitt på 0,15 mm2. Lindningen T1 och T2 utfördes samtidigt med tre trådar.
Transformatorlös RA på GU-29
I.Avgustovsky (RV3LE)
Idén att bygga en push-pull-förstärkare med vakuumrör är inte ny, och kretsarna för denna förstärkare skiljer sig i princip inte från kretsen för att bygga push-pull-transistorförstärkare. Det bör noteras att nuvarande lampor fungerar bäst i denna krets, d.v.s. lampor med lågt inre motstånd, som kan ge en betydande anodströmpuls vid låg matningsspänning. Dessa är lampor av typ 6P42S, 6P44S och 6P45S. Jag lyckades dock bygga en förstärkare med bra egenskaper även på en GU-29 lampa.
Området för förstärkta frekvenser är 3,5 ... 29,7 MHz.
Effekten som tillförs anodkretsen är 150 watt.
Effektivitet - 65%.
Uteffekt vid antennen motsvarar 75 Ohm i intervallen:
o 3,5 ... 21 MHz - 100 W;
o 24 MHz - 90 W;
o 28 MHz - 75 W.
Effekten som förbrukas från nätverket vid märkspänningen i nätverket och den maximala uteffekten är 200 W.
Mått:
o bredd - 160 mm;
o höjd - 150 mm;
o djup - 215 mm.
Vikt - inte mer än 2 kg.
En utmärkande egenskap hos denna förstärkare är dess transformatorlösa strömförsörjningskrets. Fördelarna med ett sådant strömförsörjningsschema är uppenbara - med en ineffekt på 150 W, med hänsyn till strömförsörjningens effektivitet, krävs en krafttransformator med en total effekt på minst 200 W. I det här fallet är själva strömförsörjningens dimensioner och vikt jämförbara med parametrarna för själva effektförstärkaren och överstiger vida dimensionerna och vikten för en förstärkare med en ineffekt på 500 W på 6P45S-lampor.
Jag gjorde den här förstärkaren som en experimentell redan 1994, men från första dagen i drift visade den sig vara så bra att den fortfarande fungerar utan några förändringar. Under denna tid har mer än 10 000 QSO gjorts på den. Alla korrespondenter noterar undantagslöst den utmärkta signalkvaliteten. Trots att mina antenner bara är 2-3 meter ifrån de samlade tv-antennerna saknas TVI helt.
Jag vill också notera att GU-29-lampan i denna design drivs i ett mycket hårt läge (effekt - 150 W), men trots detta, under två och ett halvt års drift, hittade jag ingen försämring av effekten egenskaper. Betrakta kretsschemat (fig. 1).
Insignalen tillförs primärlindningen av en bredbandstransformator baserad på T1-linjen. Det icke-induktiva motståndet R1 är den aktiva belastningen för själva transceiverns effektförstärkare och låter dig få ett linjärt frekvenssvar av den senare.
Den förstärkta antifassignalen från lampans anoder matas till transformatorn T2, till mittpunkten av primärlindningen vars anodspänning appliceras. Förstärkarbelastningen slås på genom en konventionell P-krets, till vilken signalen tas från sekundärlindningen på T2-transformatorn.
Förstärkaren matas genom en likriktare monterad enligt spänningsfördubblingskretsen på dioderna VD1, VD2 och kondensatorerna C10, C11 (fig. 2).
Skärmnätets spänning (+225 V) är stabiliserad. Förspänningen erhålls från en separat likriktare VD5, C9 från sekundärlindningen av glödlampstransformatorn T3.
Var särskilt uppmärksam på att ingen av källorna som matar förstärkaren (~6,3V, 0, -Ucm, +225V, +600V) är ansluten till chassit! Förstärkarchassit används som en vanlig tråd endast vid hög frekvens.
Delar och design av förstärkaren
Eftersom den galvaniska isoleringen av strömförsörjningskretsarna från chassit utförs genom transformatorer T1 och T2, bör särskild uppmärksamhet ägnas åt noggrannheten av deras tillverkning. T1-transformatorn är lindad på en ferritring av märket M30VCh med en ytterdiameter på 16 mm (20 mm är möjligt). Först tas vassa kanter bort från ringen med fint sandpapper. Sedan lindas ringen med minst tre lager PTFE-tejp. Lindningen av transformatorn utförs samtidigt med tre ledningar i fluoroplastisk isolering MGTF-0.12 utan vridning. Antalet varv är 12.
T2-transformatorn liknar designen T1, men är gjord på två M30VCh-ringar ihopvikta med en ytterdiameter på 32 mm (36 mm är möjligt). T2-transformatorns lindningar innehåller också 3x12 varv MGTF-0.14-tråd utan vridning. Lindningarnas ändar är fixerade med gängor. Polyetenfilm bör inte användas som isolering på grund av dess icke-värmebeständighet.
Jag ger inte parametrarna för P-kretsen, de är lätta att beräkna med de tillgängliga metoderna. I författarens version är L3-spolen lindad på en fluoroplastisk ring med en ytterdiameter på 70 mm och ett tvärsnitt på 15x15 mm2 med en silverpläterad tråd med en diameter av 1,5 mm och med sina kranar vilar på ett keramiskt kex av SA1.2-omkopplaren. Kondensator C5 är en avstämningskondensator med en luftdielektrik av typen KPV-150. C8 - standard tvådelad PBC 2x12 ... 495 pF från sändningsmottagare.
Alla spärrkondensatorer C1 ... C4, C12 ... C14 är av KSO-typ för en spänning på minst 500 V eller liknande med en klassificering på 0,01 ... 0,1 μF.
I strömförsörjningen (fig. 2) är dioderna VD1 och VD2 KD226G eller KD203A, vilket tillåter en stor strömpuls, vilket är oundvikligt i det ögonblick som strömmen slås på, eftersom denna design inte har en stor induktans i form av en krafttransformator. Laddningsströmmen för kondensatorerna C10 och C11 når tiotals ampere inom några millisekunder, därför är ett motstånd R6 installerat för att skydda dioderna VD1 och VD2 från sammanbrott. Dess värde är inte kritiskt och kan variera från 330 ohm till 1 kOhm. Några sekunder efter att förstärkaren slagits på kortsluts den av SA3 "Anode"-vippströmbrytaren. Motstånden R7 och R8 tjänar till att utjämna spänningen över kondensatorerna C10 och C11.
Transistor VT1 och zenerdioder VD3 och VD4 är monterade på små kylflänsar isolerade från chassit. Trimmermotstånd R9 - vilken typ som helst, men med bra isolering. Glödlampstransformator - med en total effekt på minst 20 W och med välisolerade lindningar.
I förutseende av läsarnas fråga om möjliga ersättningar för ferritringar för transformatorer T1 och T2, vill jag säga följande: ringar med en permeabilitet på 30 VCh kan ersättas utan skada av någon av de angivna storlekarna med en permeabilitet på 20 VCh .. 50 VCh. Jag har inte experimenterat med ringar med en permeabilitet på 100 NM...600 NM, och ringar med en permeabilitet på 1000 NM...3000 NM kommer uppenbarligen inte att fungera här.
Strömförsörjningen och förstärkarlampan har galvanisk kontakt med nätverket, så försiktighet bör iakttas under installationsprocessen. Än en gång uppmärksammar jag er: "0V"-kretsen ska inte ha kontakt med chassit! Ingångs (före T1) och utgång (efter T2) förstärkarkretsar är absolut säkra och måste anslutas till chassit enligt diagrammet.
Linjär effektförstärkare för SSB/CW/AM
Med en ineffekt på 200 W är uteffekten 120 ... 130 W. Förstärkaren fungerar på två GU-50-pentoder enligt schemat med tre jordade gallerIngångsimpedansen på förstärkaren är 50 ... 70 Ohm, vilket gör att du kan ansluta den till excitern med en bit koaxialkabel med samma impedans.
För att uppnå en ström på 200 mA vid en anodspänning på 1200 V krävs en magnetiseringseffekt på 7...10 W. Viloströmmen är några milliampere. Toppeffekt (ingång) kan ökas genom att förstärka enkelsidbandssignaler upp till 400 watt utan att äventyra lamporna, eftersom den genomsnittliga ineffekten blir cirka 200 watt. Induktor Dr1 med en induktans på ca 300 ... 500 μH måste konstrueras för en ström på 200 ... 250 mA
Effektförstärkare för SDR - 1000
Denna effektförstärkare är designad för att fungera med SDR-1000 mjukvarudefinierad transceiver, som har en uteffekt på cirka 0,5 W, även om uteffekten påstås vara minst en watt. Dessutom kan den användas i kombination med alla typer av radiomottagare för sändtagare, till exempel R-326M, R-399A, R-160P.
Effektförstärkaren består av två steg: en bredbandsspänningsförstärkare, gjord på transistorerna VT1 och VT2, som arbetar i klass A - drivrutin, och själva effektförstärkaren, som använder två parallellkopplade GU-29-lampor och fungerar i klass AV1.
Denna förstärkare har designats och tillverkats för vardagliga on-air-applikationer där dess uteffekt är mer än tillräcklig. GU-29-lampor användes på grund av deras ganska goda linjäritet och tillgänglighet. Förstärkaren har en uteffekt på cirka 100 watt på alla områden. Ingångsspänningen är 3 volt, på grund av användningen av en dämpare gjord på motstånden R15..R17, som dämpar insignalen med 14 dB (5 gånger spänningen). Om utgångsspänningen som måste appliceras på förstärkarens ingång är mindre än 3 volt, kan du installera en dämpare med mindre dämpning, eller till och med överge den helt. Känsligheten för kaskodspänningsförstärkaren på transistorerna VT1 och VT2 (drivrutin) är ganska hög och motsvarar 0,5 V. Måtten på höljet är 137 x 240 x 240 mm, vilket fastställdes som tillgängligt.
I effektförstärkningssteget applicerades en krets med en gemensam katod och exciteringsspänning till nätet. När RA är i drift kommer insignalen via RF-kontakten XW1 och kontakterna på reläet K1.1, dämparen, in i ingången till det U-formade lågpassfiltret (LPF), vars gränsfrekvens är 47 MHz. LPF - C11, L6, C13, plus ingångskapacitansen för transistorn VT2 har en Butterworth-karaktäristik, med en blockering av amplitud-frekvenskarakteristiken vid en gränsfrekvens på 3 dB. Användningen av LPF är användbar av flera skäl samtidigt. Den första är en minskning av nivån av högre övertoner, den andra: lågpassfiltret kompenserar för ingångskapacitansen hos transistorn VT2, vilket resulterar i att ingångsresistansen PA blir frekvensoberoende och excitationens amplitud signalen faller inte med ökande frekvens. Utan LPF på de övre intervallen skulle den falla med mer än 35 ... 45%. Dessutom hjälper lågpassfiltret till att få ett bra stående vågförhållande (SWR) vid effektförstärkarens ingång. Som ett resultat arbetar transceivern på en anpassad belastning. Som du kan se är användningen av LPF mer än motiverad. Utgången från lågpassfiltret belastas av drivenhetens ingångsimpedans, som reduceras till 50 ohm. Från belastningsmotståndet för drivenheten R14 tillförs den förstärkta högfrekventa spänningen till kontrollnäten för lamporna VL1 och VL2 .. Förstärkningen för varje lampa är 50 / 14 = 3,57 gånger i spänning, eller 12,75 gånger i effekt, vilket är 11,1 dB. Detta är verkligen inte mycket, men mer krävs inte. Uppgiften att filtrera sidoscillationer vid förstärkarens ingång var inte inställd, eftersom utgångskretsarna på transceivern klarar detta. Även om viss filtrering av högre övertoner verkligen förekommer. I detta fall fungerar två parallellkopplade lampor för en gemensam last, P - krets.
Reläer K3 och K4, som stänger till höljet i båda ändar i överföringsläget, en bit koaxialkabel som tjänar för "Bypass" ökar stabiliteten hos effektförstärkaren.
Gasspjäll 4 och kondensator C17 tjänar till att skydda strömförsörjningen från möjliga VHF-svängningar under självexcitering av RA. Vid utgången av P-kretsen, för enkel justering, är en högfrekvent voltmeter installerad. I transmissionsläget, när pedalen trycks ned, träder den elektroniska nyckeln, gjord på transistorn VT2, se fig. 2, i funktion, transistorn VT2 öppnas och reläerna K1 ... K5, som ingår i dess kollektorkrets, är upprörd. Kontakterna på reläet K5.1, i figur 2, är omkopplade, och lampornas skärmnät förses med matningsspänning från en spänningsregulator gjord på VT1-transistorn, som trots sin enkelhet visade goda resultat. Motstånd R6, som är anslutet till stabilisatorns utgång, ökar stabiliteten hos spänningsregulatorn i mottagningsläge. Funktionen av stabilisatorn kan förbättras ytterligare genom att använda en glödlampa för lämplig spänning och ström istället för ballastmotståndet R4, och som kommer att spela rollen som en byteshandel, vilket förbättrar stabiliseringskoefficienten.
Strömförsörjningstransformatorn Tr.1 är ansluten till nätverket smidigt genom ett strömbegränsande motstånd R1, som sedan kortsluts av kontakterna på vippströmställaren B1 som har ett genomsnittligt neutralläge. Denna enkla omkopplingskrets förlänger livslängden avsevärt för lampan och krafttransformatorerna, och faktiskt för hela RA som helhet. Det är känt att glödtråden i en kall lampa har ett motstånd flera gånger mindre än glödtråden i en uppvärmd lampa. Därför är startströmmen för lampglödtråden flera gånger högre än lampans märkström. En sådan hög tändström överbelastar glödtråden, förstör dess struktur och minskar lampans livslängd. Därför är användningen av mjukstart mer än motiverad. Anodströmförsörjningen har skydd mot anodströmsöverskott. Motstånd R11 i Fig. 1 begränsar strömmen under ett genombrott eller kortslutning av anodspänningskällans utgång till en nivå lika med 535 / 10 = 53,5 A. De applicerade dioderna av FR207-typ kommer att motstå denna strömpuls och kommer inte att motstå denna strömpuls. misslyckas. Anodströmkällan är gjord enligt dubbleringsschemat och har ganska bra dynamiska egenskaper, vilket säkerställs av de tillräckligt stora kapacitanserna hos de elektrolytiska kondensatorerna som används i kretsen.
Alla delar som är relaterade till högfrekvensenheten är sammankopplade med 20 mm breda stänger, som skärs ur konservburkar från snabbkaffeburkar. Ansluten till samlingsskenorna: lampkatoder, variabla kondensatorströmkretsar som ingår i P - kretsen, antennkontakt, jordterminal, blockerande kondensatorer i anodchokekretsen. Särskild försiktighet bör iakttas för att ansluta KPI-strömkollektorerna (kondensatorer med variabel kapacitet), de jordade terminalerna på ytterligare kondensatorer som är anslutna till dem och lampornas katoder till bussen. Mellan jordningspunkterna för KPI och lampornas katoder bör det inte finnas någon jordning av andra delar som går till höljet, eftersom en stor slingström flyter mellan dem.
Ingångskapacitanserna för lågpassfiltret (C11, C13) är sammansatta av två kondensatorer av KT-2-typ, du kan använda en kondensator av KT-2-typ, vars värde väljs med hjälp av instrument.
Dr.1 innehåller 7 varv lindad på en dorn med en diameter på 10 mm med en högresistanstråd gjord av nikrom med en diameter på 0,8 mm. Stryplängd 25 mm, utlopp från mitten.
Dr.4 innehåller 5 varv lindade med PEV-2-tråd 1,3 mm på en dorn med en diameter på 10 mm, lindningslängd 18 mm. Induktansspolen L6 i LPF-ingångsfiltret innehåller 8 varv PEV-2 1,2-tråd. Lindning utan ram, diameter 8 mm? Lindningslängd 14,5 mm. Lågpassfiltret, dämparen, föraren är inneslutna i en gemensam skärm placerad nära radiorörspanelerna under chassit.
Anod KPI togs från viss industriell utrustning.
Slingspoledata visas nedan. Kranar räknas från den heta änden (anod) överallt.
Spole L4 har 9 varv ramlös lindning, diameter 30 mm, lindningslängd 32 mm, lindad med silverpläterad tråd med diameter 3 mm, tapp från 3:e och 6:e varven.
Spole L5 är lindad på en ram med en diameter på 40 mm. Innehåller 25 varv, tråddiameter 1,2 mm, lindningslängd 40 mm. Grenar från 6:e och 13:e varven.
Anodchoken är lindad på en fluorplaststav med en diameter på 18 mm, lindningens längd är 90 mm, tråden är 0,4 mm, kranen från mitten.
Relä K1, K3 och K4 typ RES-49, pass RS4.569.421-00. Relä K2 - typ REN-33, pass RF45 100021-0002, Krafttransformator Tr1 använd typ TS-180.
Katoderna på lamporna VL1 och VL2 passar till punkt a, där de är anslutna till zenerdioderna VD1 och VD2, som skapar en förspänning med två separata delar av monteringstråden: ab och ac. Detta är nödvändigt, annars kan självexcitering inte elimineras. Motstånd R6 ... R10 tjänar också till att undertrycka självexcitering av effektförstärkaren.
Effektförstärkaren fungerar i klass AB1. Lampornas viloström, lika med 100 ... 120 mA, erhålls automatiskt, du behöver bara välja zenerdioderna i katodkretsen så att de har en positiv spänning av ordningen på 18 ... 20 V i förhållande till chassit.
Ingångslågpassfiltret måste vid behov justeras på 28 MHz-bandet, med fokus på minsta SWR i kabeln som ansluter transceivern till RA. Inställningen görs genom att välja induktansen L6 och ingångskapacitanserna för LPF. Dessutom är "Antennoskopet" från K. Rothammel mycket väl lämpat för detta ändamål, plus vilken högfrekvensgenerator som helst, till exempel G4-18A. SWR-värdet i detta fall återfinns som förhållandet mellan motstånd. Att ställa in drivrutinen är ganska enkel och handlar om att ställa in viloströmmen för transistorerna VT1 och VT2 i storleksordningen 80 ... 90 mA genom att välja motstånden R11 och R13.
P - kretsen bör först ställas in på ett "kallt" sätt, schemat för stativet visas i Fig.3. Det bör inte, som rekommenderat av vissa författare, koppla bort lamporna och anodchoken från kretsen och ersätta dem med en motsvarande kapacitans. För det första är det svårt att exakt mäta dessa kapacitanser, och inte alla har en kapacitansmätare, och för det andra är anodchoken i den parallella strömkretsen ansluten exakt parallellt med P-loopspolarna (med hjälp av blockerande kondensatorer C17 och C18). Följaktligen flyter en slinga, reaktiv ström genom den, beroende på storleken på växelspänningen vid lampans anod och induktansen hos själva induktansen. Som ni vet, när två eller flera självinduktionsspolar är parallellkopplade, minskar deras totala, totala induktansvärde och blir mindre än värdet för någon av de parallellkopplade spolarna. Det är tydligt att den största minskningen av storleken på P-slingans självinduktionsspole kommer att ske inom intervallet 1,8 MHz. Inom intervallet 28 MHz är inverkan av anodspolen på minskningen av induktansen hos slingspolen obetydlig, ligger inom mätinstrumentens fel och kan försummas. När man tillverkar spolar exakt som beskrivits handlar inställningen till att kontrollera resonans i mitten av intervallen. För detta är en heterodyne resonansindikator (GIR) lämplig, som trots sin enkelhet är en universell högfrekvent enhet och är helt oförtjänt glömd i vår tid. Glöm inte neonlampan, som, när den är monterad på en lång glasfiberhylla, är en utmärkt toppindikator för högfrekvent spänning och låter dig exakt bestämma ögonblicket för finjustering av P-kretsen till resonans, eller, till exempel närvaron av självexcitering. Genom färgen på dess glöd kan man ungefär bestämma frekvensen av självexcitering: vid driftsfrekvensen har en neonlampas glöd en gulaktig-violett färg, och när den självexciteras på VHF blir dess glöd blåaktig. färgton.
Anodströmmen för lamporna med en avstämd P - krets bör vara cirka 300 mA. Anodströmmen för lamporna med en konfigurerad P-krets bör inte vara mindre än 240 ... 250 mA. Det vill säga, "dipp" av anodströmmen under inställningen av P-kretsen bör inte överstiga 60 mA, eftersom anodströmmen i detta fall omfördelas "till förmån för" strömmen i lampornas skärmnät. , en större ström av skärmnäten kommer att orsaka deras strömöverbelastning , och lamporna kommer att gå in i ett överspänningsläge, vilket är oönskat, eftersom linjäriteten hos RA kommer att försämras.
En välinställd effektförstärkare stör inte tv och annan hushållsutrustning. Det är fullt möjligt att använda GU-19-lampor, som är något mer linjära och mindre benägna att självexcitera.
Litteratur:
1. Cascode bredbandseffektförstärkare. Radio #3, 1978
2. L. Evteeva. "Kall" inställning av sändarens P-loop. Radio, 1981, nr 10.
Alexander Kuzmenko (RV4LK).
I amatördesign har den "hybrid" PA-kretsen med en transistor i katodkretsen på utgångslampan fått bred tillämpning. Förutom de otvivelaktiga fördelarna har en sådan "hybrid" också nackdelar, vars huvudsakliga är låg tillförlitlighet. Att driva transistorn från en högspänningskälla som är vanlig med lampan innebär risken för att transistorn går sönder, vilket många radioamatörer kunde se. Dessutom är det svårt att optimera transistorläget, eftersom dess kollektorström är fast ansluten till strömmen genom lampan, belastningsresistansen är inställd och inte optimal, populära tetroder med strålbildande plattor kan inte användas i kretsen.
Dessa brister saknas i den beskrivna förstärkaren, vars krets visas i figur 1. Den består av en bredbandsförförstärkare på VT1, VT2, VT3 och ett slutsteg på en GU-19-lampa med en jordad katod och en P -loopsystem vid utgången. Vid UBX -0,5V i intervallet 1,5 ... 30 MHz är lampans anodström (med en avstämd krets) 140 ... 160 mA med en jämn ökning vid höga frekvenser på grund av frekvensberoende kretsar R7C4, R13C10, R14R15C12. Med den optimala inställningen av P-kretsen är lampans anodström cirka 120 mA, uteffekten vid en anodspänning på 530V var 40 W per LF. band och 25 W vid 29 MHz. Det uppmätta värdet av tredje ordningens intermodulationsdistorsion är bättre än -33 dB.
Figur 1.
Transistordelen av förstärkaren
drivs av en separat ojordad likriktare med en utspänning på 36V och förbrukar inte mer än 130 mA. Med hjälp av zenerdioden VD1 och motståndet R17, en konstgjord "mitt"-punkt, skapas spänningar på +6,8V och -29V med avseende på jord. Det är möjligt att mata från separata källor +(6...9) V och -30V, i detta fall är kraven på storleken på matningsspänningsrippeln strängare./av) utfördes med hjälp av reläets kontakter K RX/TX transceiver. När reläkontakterna öppnar (överföring) går transistorerna VT1, VT2 i driftläge. I detta fall kan förspänningen Her, lampan ändras med hjälp av motståndet R3; det mest linjära läget enligt mätresultaten med en tvåtonssignal var Ес 1 = -20V och ström i vilolampa ia 0 n = 50 mA. När reläkontakterna (mottagningen) är stängda är VT3-transistorn och lampan praktiskt taget låsta. Förstärkarens ingångsimpedans bestäms av värdet på R4 och kan ligga i intervallet 50 ... 150 ohm.Lampkaskad
Utseendet på nätströmmar, givet det låga motståndsvärdet i nätkretsen R16 = 120 Ohm, kommer att försämra linjäriteten något, men det är inte på något sätt möjligt att få "uppbyggnaden" till övergången av VT3 till mättnad vid SSB. Med CW är det möjligt att öka Ia0 till 170 mA utan obehagliga konsekvenser. Det tillämpade VT3-läget är ekonomiskt och ger betydande marginaler i förhållande till de maximalt tillåtna parametrarna.
Den beskrivna kretsen för transistordelen kan också appliceras med andra lampor, till exempel GU-70B, med en motsvarande förändring av spänningen hos kraftkällorna och inställning av lamplägen.
Konstruktion och detaljer
Blockmåtten är 95x80x300 mm, lampan är placerad horisontellt. Transistorförförstärkaren är monterad på en 60
x 60x25 mm, placerad i nära anslutning till lamppanelen. Kylaren är en del av blockets bakvägg, XS1-kontakten och motståndet för inställning av den initiala förspänningen R3 är fixerade direkt på den. Transistorer VT1 och VT2 är tätt införda i hålen i kylarens kropp, deras slutsatser används som referenspunkter för montering av delar.Som variabla kondensatorer för P-kretsen kan en trimmer KPV-150 (C
= 5... 150 pF) vid ingången, vid utgången - en dubbel kompakt med en solid dielektrikum från en gammal fickmottagare med en total kapacitans på cirka 800 pF. Områdesbrytaren använder 11P1N keramiska skivor.Induktansdata:
Choke L3 -165 varv PELSHO 0,27, ramdiameter 13 mm, lindningslängd 55 mm, de första 15 varven i en urladdning, resten stänger. Ytterligare kondensatorer i utgångskretsen av typen KTK-3 och KSO-2, C14 och C15 - KSO-2, C19 - typ K15-5 för 3 kV. En grupp av kondensatorer C23, C25, C27 har en total kapacitans på 350 pF. Avstånden 10, 12, 15 och 17 m överlappar i S1-omkopplarläge "10" eller "15", 20 och 30 m - i "20"-läget, 40, 80 och 160 m - var och en i sin egen position .
Den beskrivna förstärkaren har varit i drift sedan 1989. Under denna period fick VD1 (KS168A) bytas ut en gång, det var inga andra fel.
Mått
distorsion av 3:e ordningen utfördes enligt standardmetoden. Två GSS:er användes, vars signaler matades via tilläggsanordningen till XS1-ingången, motsvarande E9-1-antenn med kontrolluttag, 10 och 20 dB dämpare, en V7-37 voltmeter och en transceiver som mätning mottagare. GOS-frekvenserna var inställda inom området 14 MHz med en skillnad på 10 kHz. Utgångsnivån för varje HSS ställdes i tur och ordning för att erhålla en spänning DH vid belastningen, motsvarande en uteffekt på 40 W (med Ia 0 = 120 mA).Sedan minskade nivån på var och en av generatorerna med cirka 6 dB så att när de slogs på tillsammans förblev spänningen vid belastningen lika med 11n (med Ia
0 - 90mA). Mottagaren styrde nivån på en av kombinationsfrekvenserna av typen (2f1 - f2) och genom att justera R3 sattes ett läge som ger ett märkbart minimum av distorsion. För att eliminera felet på S-mätaren kontrollerades sedan de noterade nivåerna för huvudsignalen och kombinationsfrekvenserna med hjälp av GSS.Ernst Gutkin (UT1MA)
Materialet framställdes av Y. Pogreban (UA9XEX).
För slutsteget för radioapparater i kategori 2, vars sändningseffekt på alla amatör-HF-band, förutom 160 m (drift på 30 m-bandet är inte tillåten för dessa radioapparater), kan vara lika med 50 W och som kan ha SSB-läge, det rekommenderas att använda följande enheter: transistorer - KP904, KT909B, G (2 st.), KT922V, D (2 st.), KT926, KT927, KT930-KT932 (2 st.), KKT935, KT945, KT958, KT960; lampor - GI-30, GMI-10, GU-19, GU-29, GU-42, GU-50, 6P20S, 6P45S.
På fig. 2.39 visar ett diagram över en effektförstärkare för en radiostation av den andra kategorin, i vilken en 6P45S-lampa används, ansluten enligt en jordad nätkrets.
Den jordade nätkretsen tillåter användning av rör i högfrekventa effektförstärkare som inte är speciellt utformade för detta ändamål. I det övervägda schemat används en kraftfull stråltetrod, vanligtvis använd i linjeavsöknings-TV-enheter. Till skillnad från andra liknande inhemska radiorör har 6P45S en separat utgång från de strålbildande plattorna, vilket bestämmer möjligheten för dess framgångsrika användning i enheter med ett jordat nät (om de strålbildande plattorna är anslutna inuti lampan till katoden, då katod-anod-kapacitansen visar sig vara oacceptabelt stor). Vanligtvis kräver en jordad nätförstärkare för sin excitering en effekt lika med 10 .. 20 % av uteffekten. För att erhålla en effektförstärkning på cirka 50 ingår en fälteffekttransistor VT2 i katodkretsen VL1. Detta kommer att göra det möjligt att tillsammans med effektförstärkaren (Fig. 2.39) använda de ovan diskuterade excitatorerna med en uteffekt på cirka 1 W. Den stabila driften av VT2 och hela förstärkaren säkerställs genom införandet av ett lågresistansmotstånd R15 i VT2-grindkretsen, som är exciteringsbelastningen. VL1-katoden är isolerad från den högfrekventa strömförsörjningskretsen med L5-L6-drosseln och ansluts till huset via VT2 endast via likström. Övergången från mottagning till sändning styrs genom att kortsluta XS2-kontakten till kroppen. Medan denna krets är öppen är VT1 öppen och dess kollektorström får RF-koaxialreläet K1 att fungera. I detta fall kopplas antennen från effektförstärkaren och ansluts till mottagaringången. Samtidigt minskar öppen VT1 spänningen på styrnätet VL1 till bråkdelar av en volt och den positiva spänningen vid katoden VL1, skapad av spänningsdelaren R6, VT2, är tillräcklig för att stänga VL1.
När styrkretsen är sluten genom XS2 stänger transistorn VT1, relälindningen K1 strömlös och antennen växlar från mottagaringången till effektförstärkarens utgång. Samtidigt tillförs 24 V till styrnätet VL1 genom spolen på reläet K1 och VL1 öppnar. Strömmen genom VL1 genom att välja motståndet R10 sätts nära 50 mA.
När XS5 strömförsörjs med cirka 1 W, ökar strömmen genom VL1 till 200 mA.
Anodkretsen VL1 inkluderar kretsen R9, L2, vilket utesluter möjligheten till självexcitering av VHF-kaskaden.
Lasten VL1 är en P-krets, vars variabla kondensatorer är två identiska dubbelblock av kondensatorer från en sändningsmottagare med ett mellanrum mellan plattorna på minst 0,3 mm. Det första blocket av kondensatorer C10 är isolerat från chassit genom sitt hölje, en av statorerna är ansluten till chassit och den andra till L3 så att kondensatorerna C10.1 och C10.2 är seriekopplade och bildar en avstämningskondensator med en maximal kapacitans på 225 pF och ett ekvivalent gap på minst 0,6 mm. Kopplingskondensatorn är bildad av C11.1 och C11.2 parallellkopplade. Effektförstärkaren drivs av två likriktare. Den första likriktaren, monterad på dioderna VD1-VD4, ger spänningar på +500 V för att driva VL1-anoden och +250 V för att driva skärmnätet för denna lampa. I denna likriktare, som i effektförstärkaren (Fig. 2.37), är god filtrering av anodmatningsspänningen inte nödvändig, men den nödvändiga filtreringen av skärmnätförsörjningen tillhandahålls.
En andra 4-24V likriktare driver reläspolen och kontrollkretsen för mottagning till sändning. Den nödvändiga utjämningen av spänningen som tillförs styrnätet VL1 utförs av R5C6-filtret.
Induktorn L1 är lindad på en textolitstav med en diameter på 80 mm med en PESHO 0,31 tråd. Från den ände som är ansluten till C7, lindas en lindning på 80 m först runt till varv, och sedan ytterligare 25 varv i steg om 1 mm. Efter lindning täcks gasreglaget med ett lager av BF-6-lim och torkas tills det polymeriserar. Spole L2 är lindad med tråd PEV-2 0,8 på en ram, som är ett motstånd R9 av typen MLT-1, antalet varv är 4, spolens längd är 8 mm. För räckvidden på 10 m används L3-spolen. Den innehåller 4 varv (PEV-2 tråd 1,55), varvens diameter är 30 mm, spolens längd är 15 mm. Ram för L3 används inte. L4-spolen är lindad på en plastram med en diameter på 32 mm, antalet varv är 25, lindningslängden är 50 mm (PEV-2 tråd 1). Kranarna görs (räknat från änden ansluten till L3) från varv 3,6, 8 och 10. SA2-brytaren är av PGK-typ. Induktorn L5-L6 är lindad med två PEV-2 1.2-ledningar parallellt på en ferritstav från en magnetisk antenn på en bärbar mottagare. Stångmaterialet kan vara vilket som helst (till exempel en stav från en HF-antenn eller LW- och MW-antenner). Formen på stången är rund eller rektangulär. Före lindning är det nödvändigt att isolera stången med lackerad trasa. Lindning - vrid för att svänga, dess längd är ca 80 mm.
Nätverkstransformatorn måste ge på lindning II - 2 till 200 V vid en ström på upp till 0,3 A, på lindning III - 20 V vid en ström på upp till 0,3 A, på lindning IV - 6,3 V vid en ström på upp till 2,5 A. Denna transformator är lindad på en Sh24 magnetisk krets, tjockleken på setet är 50 mm. Lindning I - 990 varv (tråd PEV-2 0,49); lindning II - 2X900 varv (tråd PEV-2 0,29); lindning III - 90 varv (tråd PEV-2 0,29); lindning IV - 30 varv (tråd PEV-2 1,2).
Inställningen av effektförstärkaren på varje område görs enligt de maximala värdena för voltmetern, som mäter spänningen vid förstärkarens utgång. Denna voltmeter bildas av en spänningsdelare R12, R13, en detektor på VD6 och ett filter C16R14. Som mätinstrument används PA1 och mindre känslig än vad som anges i diagrammet.
Skick: använd
Tillgänglighet: I lager
Tekniskt skick: bra
Garanti: säljarens garanti
Uteffektförstärkaren för VHF-radiosändaren på GU-19-lampan. Uteffekten är cirka 40 watt. Driftsfrekvensområdet, att döma av ingångs- och utgångskretsarna, är amatörradio - med en frekvens på 144-146 MHz. Det är inte möjligt att kontrollera prestandan på grund av bristen på nödvändig mätutrustning. Montering av förstärkaren är normal, inte vidrörd. Allt var normalt innan. Förstärkaren har inte varit påslagen på länge och har inte använts. Med en normal arbetslampa GU-19 kommer förstärkaren att fungera till 100 %. Den kan paras ihop med en stationär radiosändare, som också finns i en av mina partier. Säljes i befintligt skick, inga returer eller reklamationer.
Betalning för lotten kan göras till A-banks eller Privatbanks kort. Pengar kan överföras till kontot via terminalen - både kontanter och icke-kontanter från ett A-banks- eller Privatbank-kort i valfri filial av A-bank, Privatbank eller via Privat 24 Internetbank. När du överför pengar via terminalen, observera att Privatbank debiterar mottagaren ytterligare 0,5 % av överföringsbeloppet, men inte mindre än 2 UAH. för en operation.
Kostnaden för frakt av paketet betalas av köparen.
Kostnaden för leverans av paketet anges ungefär och specificeras när paketet skickas till en specifik köpare i en specifik region i Ukraina - det beror på paketets vikt och leveransavståndet. Leverans av partiet utförs av leveranstjänster InTime eller Ny post - 35 UAH. med en kollivikt på upp till 1 kg, efter köparens val. Alla frågor relaterade till betalning och leverans av varan kan omgående överenskommas när som helst som passar dig. Använd alternativet "Ställ en fråga till säljaren".Köparen är den första att kontakta. Jag kommer att svara på alla dina frågor.